第1章 编制说明及依据 ------------------------------------------------- 1
1.1 编制依据 ..................................................... 1 1.2 编制说明 ..................................................... 2 第2章 工程概况 ------------------------------------------------------- 3
2.1 模板分项工程概况 ............................................. 4 2.2 结构主要尺寸 ................................................. 6 2.3 施工平面布置 ................................................. 6 2.4 施工要求 ..................................................... 6 2.5 技术保证条件 ................................................. 6 第3章 施工计划 ------------------------------------------------------- 7
3.1 施工进度计划 ................................................. 7 3.2 材料与设备进度计划 ........................................... 8 第4章 模板支撑体系的主要搭设方法及检查验收 -------------------------- 11
4.1 模板支撑体系形式 ............................................ 11 4.2 轮扣式钢管支架使用说明 ...................................... 16 4.3 模板施工 .................................................... 22 4.4 材料的力学性能指标 .......................................... 33 4.5 模板支撑体系构造要求 ........................................ 36 4.6 模板支撑体系的检查验收 ...................................... 38 4.7 混凝土浇筑 .................................................. 40 第5章 质量、安全保证措施 -------------------------------------------- 42
5.1 组织保障机构 ................................................ 42 5.2 施工质量的技术保证措施 ...................................... 44 5.3 施工安全的技术保证措施 ...................................... 48 5.4 施工应急救援预案 ............................................ 50 5.5 监测措施 .................................................... 58 第6章 文明施工措施 -------------------------------------------------- 59
6.1 现场安全文明施工 ............................................ 60 6.2 环境保护措施 ................................................ 61
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第7章 劳动力计划 ---------------------------------------------------- 62
7.1 专职安全生产管理人员 ........................................ 62 7.2 特种作业人员 ................................................ 62 第8章 梁、板、墙、柱模板及支撑体系计算 ------------------------------
● 700x1200梁计算书 ............................................ ● 7.5m层高板计算书 ............................................ 75 ● 2.9m层高板模板计算书 ........................................ 87 ●300mm厚墙计算书 .............................................. 99 ●500mm厚墙计算书 ............................................. 105 ●700*900柱计算书 ............................................. 111
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
第1章 编制说明及依据
[摘要]：简述安全专项施工方案编制所依据的相关法律、法规、规范性文件、标准、规范及图纸（国标图集）、施工组织设计等。 1.1 编制依据
为了保证本工程模支架的施工安全有关法规及行业要求，按相关规定编制本专项施工方案。方案编制主要依据如下：
1、《建筑工程施工质量验收统一标准》（GB50300-2013）； 2、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)； 3、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)；
4、《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204—2015）； 5、《混凝土结构工程施工规范》（GB50666—2011）； 6、《钢结构设计规范》（GB50017—2014）； 7、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）；
8、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）； 9、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》（JGJ231-2010）； 10、《轮扣式钢管脚手架安全技术规程》（DB44/T1876-2016）；
11、《建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程》（DBJ15-98-2014）； 12、《建筑施工临时支撑结构技术规范》（JGJ300-2013）； 13、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-2011）； 14、《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016）； 15、《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2012）； 16、《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46-2005）；
17、住房和城乡建设部文件《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》【建质［2009］87号】；
18、住房和城乡建设部文件《建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则》【建质［2009］2号】；
19、广东省住房和城乡建设厅文件《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》实施细则【粤建质〔2011〕13号】；
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20、悉地国际设计顾问（深圳）有限公司的施工图纸及设计变更； 21、品茗施工安全设施计算软件（V11.5版本）。 1.2 编制说明 1、工程总体简介 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 项目 工程名称 绿地熙江广场 建设地点 位于佛山市高明区西江新城苏河路以东、滨湖路以北 施工范围 施工总承包 建设单位 佛山市高明绿瑞置业有限公司 设计单位 悉地国际设计顾问（深圳）有限公司 监理单位 广东建设工程监理有限公司 施工单位 贵州建工集团有限公司 计划工期 合同工期 质量要求 佛山市合格工程 安全目标 佛山市安全文明样板工地 内 容 2、项目简介
佛山绿地西江新城地标项目（绿地熙江广场项目）位于佛山市高明区苏河路以东，沿江路以西，滨湖路以北，总用地面积51336.2㎡，总建筑面积269508.16㎡，包含8栋25F住宅楼，1栋45F办公楼，2栋10-21F公寓，各类商业楼及地下室等功能，地下室2层。8栋住宅楼高80米，采用剪力墙结构，办公楼200米，采用框架核心筒结构，公寓高度约100米，采用剪力墙结构，三层商业裙楼采用框架结构。
绿地熙江广场1-7座为住宅楼，其中4、5座层数为25层，建筑高度为77.30m，6、7座层数为24层，建筑高度为74.4m，住宅楼底部均为一层商业及社区配套用房。
本工程的模板工程根据建筑造型特点采用木模，在采用木模板施工的模板体系中，拟在各主楼非标准层、标准层采用采用轮扣式钢管支撑系统。 3、高支模范围
一、根据《S-1-401-1座 首层平面布置图》、《S-1-403-1座 二层平面布置图》； 二、根据《S-2-401-2座、3座 首层平面布置图》、《S-2-403-2座、3座 二层平面
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布置图》；
第2章 工程概况
[摘要]：危险性较大的分部分项工程概况、施工平面布置、施工要求和技术保证条件。 2.1结构主要尺寸
1、层高：7.50m、 6.55m。
1-3座高支模技术参数
1座 1－14到1－18轴/1－P到1－T轴 22－1到2－3轴/2座 －J到2－N轴 2－15到3－6轴/22、3－F到2－H轴（3座 －F到3－H轴） 高支模区域 标高 -1.50到5.95 -1.50到5.95 -1.50到5.95 层高 7.50米 7.50米 7.50米 7.50米 6.55米 尺寸 最大梁截面 最大板厚 120 120 3－16到3－18轴/3-1.50到－J到3－N轴 5.95 3座 3－7到3－13轴交-0.60到1/3－A到3－E轴 5.95 2、主要构件基本信息：
10.5米200*1200（＋0.55）*10.45米 *6500（长），共计2条； 10.5米200*1200（＋0.55）*10.30米 *6500（长），共计2条； 200*1200（＋0.55）*6500（长），共计4条；23.0米300*1500（＋0.55）*10.30米 *1300米（长），共计3条； 12.0米200*1200（＋0.55）*10.30米 *6600（长），共计2条； 20.0米700*1200*3700（长），*9.50米 共计2条； 120 120 120 板：板厚变化为：100 mm、120 mm；
梁截面：梁宽变化为200～900，梁高变化为500～1850；
二层梁规格统计表(7.50米) 截面尺寸 200×400 长度 1.6 4.2 6.1 1.75 2.8 200×500 2.2 3.9 2.6 2.4 数量（条） 2 1 3 1 2 1 1 1 1
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200×600 200×650 200×1200 300×500 300×600 4.2 2.45 9.5 3 6 1.75 0.8 1.3 3 1 3 1 1 1 1 1 2 3 1、2、3座-1.50至5.95米（7.5米层高） 1座(1－14到1－18轴/1－P到1－T轴)； 2座（2－1到2－3轴/2－J到2－N轴）； 3座（3－16到3－18轴/3－J到3－N轴）；
2、3座之间二层梁规格统计表(7.50米） 截面尺寸 200×400 长度 3.1 4.2 1.6 2.2 3.8 1.75 2.6 200×500 3.8 4.2 6.25 2.7 2.6 19 200×650 200×1200 200×1500 300×500 300×1500 2.2 2.8 5.85 1.1 1.75 1.8 2.4 数量（条） 2 2 4 1 1 1 5 1 2 4 2 2 1 5 1 4 2 1 1 3
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1、2、3座-1.50至5.95米（7.5米层高） 2－15到3－6轴/2－F到2－H轴（3－F到3－H轴）
3座(6.55米）二层梁规格统计表 截面尺寸 长度 数量（条） 3 2 200×400 2.6 2 6.4 1 1.5 4 1.6 2 200×500 3.6 2 6.65 1 1.1 2 5.9 2 2.1 2 200×700 20 1 200×950 2.1 4 200×1200 5.9 2 0.7 2 300×600 2.1 2 700×1200 2.6 2 3座-0.10至5.95米（6.55米层高） 3－7到3－13轴交1/3－A到3－E轴
柱截面：700×900；代表构件及参考选型：700×900。
墙：墙厚变化为200～500；具体有：200、300、400、500；代表构件及参考选型：墙（墙厚500）；；
3、根据《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）规定：“混凝土模板支撑工程：搭设高度5m及以上；搭设跨度10m及以上；施工总荷载10kN/㎡及以上；集中线荷载15kN/m及以上；高度大于支撑水平投影宽度且相对无联系构件的混凝土模板支撑工程。”
4、混凝土模板支撑工程：搭设高度8m及以上；搭设跨度18m及以上，施工总荷载15kN/m2及以上；集中线荷载20kN/m及以上，方案需经专家论证审查。
因此，本工程模板分类见下表： 序号 搭设参数 模板分类
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普通模板工程 1 2 3 4 5 6 搭设高度H 搭设跨度L 施工总荷载P 集中线荷载B H<5m L<10m P<10KN/㎡ B<15KN/m 高支模工程 5≤H<8m 10m≤L<18m 10KN/m2≤P<15KN/㎡ 15KN/m≤B<20KN/m 轮扣式钢管支撑架 本方案 高大模板工程 H≥8m L≥18m P≥15KN/㎡ B≥20KN/m 扣件式钢管支撑架 《高大模板专项方案》（经专家论证） 支撑架类型 轮扣式钢管支撑架 方案选择 《普通模板专项施工方案》 5、本方案适用的工程部位见下表：
序号 支撑架类型 轮扣式钢管支撑架 搭设高度5≤H<8m；搭设跨度10m≤L<18m；施工总荷载0KN/m2≤1 适用范围 P<15KN/㎡；集中线荷载15KN/m≤B<20KN/m 2 使用部位 1、地下室； 2、首层结构。 难点：工期紧，结构体量大，场地狭窄，材料二次转运工作量大。 重点：确保模板支撑体系稳定，安全，无事故。钢筋砼结构质量满足要求。
第3章 施工计划
[摘要]：包括施工进度计划、材料与设备计划。 3.1 施工进度计划
1、施工工期：
主体结构（含塔楼地下室，不包括塔楼外地下室、塔楼投影范围外商铺）施工顺序3座、1座、2座，模板及支撑系统进度随结构施工进度，地下室为15天/层/区块，首层为12天/层/区块。
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2、流水段划分：
地下室负一层以后浇带为界，共划分为3个施工段。首层结构以伸缩缝及膨胀加强带为界，共划分为2段。 3.2 材料与设备进度计划
本工程模板采用散支散拆的方式，模板支撑全部采用轮扣式钢管支架为主、扣件式钢管支架为辅的支撑体系。墙柱、梁板模均采用散拼大模板，电梯井采用铰链筒模，塔吊盲区采用散拼模板；楼梯采用封闭支模法；后浇带处分隔模板采用快易收口网；楼面标高不一致时采用吊模。
所有墙柱及梁板模板面板选用优质的夹板，规格为1830×915×15mm。模板与模板、模板与枋条间采用2寸铁钉钉牢，枋条与钢管的连接采用16号铁丝扎牢。
墙柱及梁板第一道龙骨采用50×100mm规格木枋条、长度为2～4m；墙柱、梁板第二道龙骨采φ48×3.0mm钢管。
采用M12止水螺栓及普通对拉螺栓两种，分不同区域设置；采用26型“3”字扣配合对拉螺栓进行侧模加固；对拉螺栓外套带内撑喇叭口的φ25PVC套管。
梁板支撑主要采用轮扣式钢管支架，并辅以可调U形顶托（DT-80型）、底座（TZ-80型）组成。其他不利于采用轮扣式支架模数的局部区域采用扣件式脚手架配合进行施工。钢管全部采用φ48×3.0mm规格。
周转材料、设备等根据计划施工进度提前5天进场就位，本工程拟进场的主要材料清单如下： 1、主要材料计划
名 称 胶合板模板 木方 可调U形顶托 可调U形底托 普通钢管 直角扣件 旋转扣件 对接扣件 “3”形扣件 单位 张 根 个 个 T 个 个 个 个 具体材料数量详项目部材料组计划，要求材料根据现场需求提前进场。 数量 规 格 1830×915×15mm 50×100×2000mm DT-80型 TZ-80型 φ48×3.0 与钢管配套 与钢管配套 与钢管配套 26型
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LG-300型 LG-240型 LG-180型 LG-120型 LG-90型 HG-30型 HG-60型 HG-90型 高强螺杆 根 根 根 根 根 根 根 根 根 φ48×3.0×3000㎜ φ48×3.0×2400㎜ φ48×3.0×1800㎜ φ48×3.0×1200㎜ φ48×3.0×900㎜ φ48×3.0×300㎜ φ48×3.0×600㎜ φ48×3.0×900㎜ 12 2、轮扣式钢管支架材料规格 主要构、配件种类、规格及用途
名称 型号 LG-300型 LG-240型 LG-180型 LG-120型 LG-90型 HG-30型 HG-60型 HG-90型 规格（mm） φ48×3.0×3000㎜ φ48×3.0×2400㎜ φ48×3.0×1800㎜ φ48×3.0×1200㎜ φ48×3.0×900㎜ φ48×3.0×300㎜ φ48×3.0×600㎜ φ48×3.0×900㎜ A（mm） 3000 2400 1800 1200 900 300 600 900 理论重量 （kg） 17.31 14.02 10.67 7.41 5.50 1.87 3.02 4.17 立 杆 横 杆 3、主要加工设备 序号 1 2 3 4 5 6 7
名称 精密锯台 手动锯 手电钻 钢管切断机 钢管调直机 钢管喷漆机 电焊机 单位 台 台 台 台 台 台 台 数量 8 20 10 6 1 1 2 使用位置 模板加工棚 现场 现场 现场 加工棚 加工棚 现场
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第4章 模板支撑体系的主要搭设方法及检查验收
[摘要]：仔细描述模板支撑体系选用的形式、主要搭设方法、工艺要求、各种材料的力学性能指标、以及构造设置要求。另为保证支撑体系的稳定，主次梁及板底立杆间距应按模数统一考虑，板下立杆纵横方向间距应为沿梁纵向立杆排距的整数倍，从而保证水平横杆能完全贯通，有效提高架体的整体稳定性。详细描述模板支撑体系的验收要求。
4.1 模板支撑体系形式
1、工程特点
1）施工工期紧，地下室负一层为15天/层，裙楼结构为12天/层，塔楼标准层为3天/层。
2）塔楼标准层数量多，1－7座从地上2F至24F均为标准层，层高2.9m；。 2、支撑体系选择
考虑到本工程的特点、相关规定及各种施工工法特点，对地下室 (层高7.5m、6.55 m）、的模板支撑体系选用广东省级工法《轮扣式钢管支架施工工法》（目前一般称为“轮扣式钢管支撑架”，简称“轮扣架”，下同），批准文号：粤建市函（2012）280号。该工法于2012年4月获广东省住宅和城乡建设厅核发的“省级工法证书”，并在多个大型项目上成功应用，总体效果良好。
3、支撑体系设计 1）材料计算参数： （1）钢管：Ф48×3.0mm
Q235A，抗弯强度：205N/mm2，弹性模量 2.0*105N/mm4； （2）木方：宽度50mm，高度100mm
杉木，抗弯强度 13.0N/mm2，抗剪强度 1.3N/mm2，弹性模量：9500N/mm4； （3）模板：915mm×1830mm×15mm
木胶合板模板，抗弯强度 31.0N/mm2，抗剪强度 1.5N/mm2，弹性模量：1150N/mm4。 2）支撑体系设计：
（1）采用轮扣式钢管支架（轮扣架），扫地杆离地450mm，水平杆步距为1200mm，顶层步距比标准层步距少一个轮扣距离。
（2）板模板：紧靠木模底第一层木枋间距@250，第二层钢管托梁间距为@900，立杆顶套顶托支撑第二层水平钢管托梁，沿钢管方向间距为@900，布置详附图。
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（3）梁模板：
梁模板支撑架根据梁截面面积大小分为梁1、梁2、梁3，当梁截面面积S1﹤0.24㎡时为梁1，当梁截面面积0.24㎡≤S2﹤0.5㎡时为梁2，当梁截面面积S3≥0.5㎡时为梁3。梁下立杆沿梁跨度方向的排距为300mm～900mm，沿梁宽方向排距为900～1200mm，沿梁宽方向以梁中为中心设梁底立杆1～2根。
梁、板下立杆顶部采用顶托支撑，上部托梁采用Φ48×3.0双钢管，钢管上铺50×100木枋，梁底木枋间距≤@250mm，托梁应居中设置，梁两外侧立杆应采用双扣件节点，施工中应加强对节点的检查验收，及扣件拧紧力矩的检查验收，确保安全可靠，布置详见附图。
（4）墙柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的墙、柱模板支撑体系。
（5）梁、板下的立杆设置应纵横成行，水平横杆全部贯通，以保证架体的整体性。 （6）相邻跨架体如不能用横杆连接的，要用钢管和扣件连接成一个整体，不能单跨成一个整体，确保架体的整体稳定性。
（7）模板支架可调托盘座伸出顶层水平杆或双钢管托梁的悬臂长度严禁超过650mm，且丝杆外露长度严禁超过300mm，可调托座插入立杆或双钢管托梁长度不得少于150mm。
（8）模板支架可调底座调节丝杆外露长度不宜大于200mm，最底层横杆离地高度不应大于500mm。应设置纵向和横向扫地杆，且扫地杆高度不宜超过550mm。
（9）立杆应采用连接套管连接，在同一水平高度内相邻立杆连接位置宜错开，错开高度不宜少于600mm。
（10）支撑架具体搭设方式参见本方案附图。 4、支撑体系计算结果： 1）梁模板：
梁底模、侧模采用15mm厚夹板；第一道龙骨采用50×100×（2000～3000）㎜木枋立放；梁底及梁侧第二道龙骨均为φ48×3.0㎜双根钢管配合。梁、板下立杆顶部加顶托，当梁下有立杆时梁侧水平杆与立杆采用单扣件连接，当梁下无立杆时梁侧水平杆与立杆采用双扣件连接。
（1）梁1 S1﹤0.24㎡：梁两侧立杆横向间距@1200mm,梁底支架立杆沿梁宽方向布设一根（不含梁两侧立杆），立杆横向间距（梁宽方向）@600mm，立杆纵向间距（梁跨
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方向）@900mm；水平杆步距≤1200mm；梁底模第一道龙骨摆放间距≤250mm；第二道龙骨（双钢管）间距@900mm，与钢管支撑纵向间距等同；梁侧模第一道龙骨水平布设，竖向间距≤250mm；梁侧模第二道龙骨竖向布设，水平间距600mm；竖向布设M12对拉穿梁螺栓二道，竖向间距300mm，水平间距600mm；梁腹高H＜500㎜时，两侧采用模板或方木斜撑，梁上下设置锁扣木方，下口采用步步紧锁紧，步步紧设置间距小于等于300mm。600mm≤梁腹高＜900㎜时，要保证在楼面以下350㎜处梁侧竖向加一道M12对拉螺栓，水平间距600㎜。
（2）梁2：0.24㎡≤S2﹤0.5㎡：梁两侧立杆横向间距@900mm,梁底支架立杆沿梁宽方向布设二根（不含梁两侧立杆），立杆横向间距（梁宽方向）@300mm，立杆纵向间距（梁跨方向）@900mm；水平杆步距≤1200mm；梁底模第一道龙骨摆放间距≤250mm；第二道龙骨（双钢管）间距@900mm，与钢管支撑纵向间距等同；梁侧模第一道龙骨水平布设，竖向间距≤250mm；梁侧模第二道龙骨竖向布设，水平间距600mm；梁侧模M12对拉螺栓的设置要求：①人防部分的梁侧不得设置对拉螺栓套管；当600㎜≤梁腹高＜900㎜时，要保证在楼面以下350㎜处梁侧竖向加一道M12对拉螺栓，水平间距600㎜；③当900㎜≤梁高H＜1200㎜时，设二道M12对拉螺栓，水平间距600㎜；④当梁腹高≥1200㎜时，设三道M12对拉螺栓，水平间距600㎜；⑤梁腹高＞1400㎜时，竖向间距按400㎜进行设置，水平间距600㎜。
（3）梁3：S3≥0.5㎡：梁两侧立杆横向间距@1200mm,梁底支架立杆沿梁宽方向布设一根（不含梁两侧立杆），立杆横向间距（梁宽方向）@600mm，立杆纵向间距（梁跨方向）@300mm；水平杆步距≤1200mm；梁底模第一道龙骨摆放间距≤250mm；第二道龙骨（双钢管）间距@300mm，与钢管支撑纵向间距等同；梁侧模第一道龙骨水平布设，竖向间距≤250mm；梁侧模第二道龙骨竖向布设，水平间距600mm；梁侧模M12对拉螺栓的设置要求：①人防部分的梁侧不得设置对拉螺栓套管；②当600㎜≤梁腹高＜900㎜时，要保证在楼面以下350㎜处梁侧竖向加一道M12对拉螺栓，水平间距600㎜；③当900㎜≤梁高H＜1200㎜时，设二道M12对拉螺栓，水平间距600㎜；④当梁腹高≥1200㎜时，设三道M12对拉螺栓，水平间距600㎜；⑤梁腹高＞1400㎜时，竖向间距按400㎜进行设置，水平间距600㎜。
（4）当梁跨度大于等于4m时，梁底板起拱，设计无要求时，起拱高度为梁跨度的1‰～3‰，但起拱高度不超过3cm。
（5）本工程要求所有梁板的第二道龙骨（双钢管）均布设在支撑立杆上设的U形
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可调顶托上，不能直接搁放在盘扣的横杆上。
梁侧模内φ12撑筋设置数量、间距同螺杆，长度同梁宽。
要求在梁底第一道龙骨（枋条）上、侧模或第一道龙骨（枋条）外边钉设厚15㎜的压脚板，及斜撑板。
（6）本方案已分别选用五种类型最大截面梁1（300×1500㎜）、梁2（200×1200㎜）、梁3（700×1200㎜），截面梁按最高层高7.50m进行了模板支撑计算，供现场施工。模板组装详见附图。
2）板模板：
采用15厚夹板，第一道龙骨均采用50×100（2000～3000）㎜木枋，板底第二道龙骨为φ48×3.0㎜双根钢管布设在支撑立杆上设的U形可调顶托上。
（1）非标准层楼板板厚≤120mm：板底支架立杆纵横方向间距均为900mm，板底第一道龙骨间距250㎜立放；板底第二道龙骨间距900㎜；
（2）标准层楼板板厚≤120mm：板底支架立杆纵横方向间距为900*1200mm，板底第一道龙骨间距250㎜立放；板底第二道龙骨间距900㎜；
（3）本方案已分别选用板1（120mm）按最高层高7.50m及标准层2.9m层高进行了模板支撑计算，供现场施工。
3）剪力墙模板：
（1）内外剪力墙模板采用15㎜厚夹板，模板背竖楞（第一道龙骨）采用50×100×（2000～3000）㎜木枋，竖放间距230㎜。M12对拉螺栓横向水平间距460㎜、竖向间距460㎜，第一道从楼面200㎜高起。φ14撑筋数量、间距同螺栓，长度同构件宽，绑扎钢筋时放入。“3”形扣件采用26型（允许荷载为26KN）。非人防区及无防水要求的墙柱及梁侧，采用对拉螺栓外穿带内撑喇叭口的φ25PVC套管（暗管）。墙柱距底2/3以下对拉螺栓均要求使用双螺帽。
（2）剪力墙木模安装时应尽量使用整块板，截裁过的模板放置宜放在上部或中部，不宜放在阳角处。安装时，先检查弹好的墙边线是否符合图纸要求，根据边线立模，然后钉纵楞木方，纵楞木方的搭接头应错开，搭接长度不少于500㎜。
配模时要根据墙体实际情况，用墨线弹出方格网处螺栓孔数量和位置，在交点处用电钻钻出对拉螺杆孔，螺杆孔要平直，操作时应避开另一侧模的纵楞。穿好对拉螺栓，用两道横楞钢管夹住对拉螺栓，套上“3”字扣，并拧紧螺帽。
（3）封墙模时应在底部每隔3～4m锯一个100×100mm的一方孔，做为浇筑砼前冲洗模内垃圾的清扫孔，浇筑砼前堵好。
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
（4）所有外墙柱及电梯井模板须在下层梁、墙柱砼侧壁预埋穿墙螺栓，作为墙柱锁脚螺栓，防止砼柱脚接槎不平整（砼错台）。上层模板及竖楞（第二道龙骨）应同下层楼面的砼面搭接不小于300mm，以保证接槎处平整（砼错台）。
（5）根据设计要求，剪力墙是工程抗震、抗侧移和承重的主要构件，施工中重点控制如下要点：
a、垂直度：层间偏差为层高不大于5m时≤6mm，大于5m时≤8mm。 b、控制墙体厚度，确保不出现蜂窝、空洞。
（6）模板的拼缝应严密，为了使砼在浇注过程中不产生漏浆，对于拼缝大于5mm的模板之间，采用中间夹海绵条堵缝，并贴胶带。
（7）本方案已选用厚度最厚500㎜厚剪力墙（层高3.7m）及层高最高(7.5m)墙厚300mm进行了模板计算，供现场施工。
4）柱模板（以700*900矩形柱为例）：
（1）柱模采用15厚夹板，模板背竖楞（第一道龙骨）采用50×100×（2000～3000）㎜木枋，设M12对拉螺栓，柱箍为双钢管。
（2）模板背竖楞（第一道龙骨）@≤400mm；第一道柱箍从楼面或基础面起180mm高，柱箍间距位为700mm，柱长边设4根对拉螺杆，柱短边设4根对拉螺杆，均均匀布置。
（3）模尽量使用整块板，截裁过的小块模板放置宜放在上部或中部，不宜放在阳角处。所有外柱模板须在下层梁、墙柱砼侧壁预埋穿墙螺栓，作为墙柱锁脚螺栓，防止柱脚砼接槎不平整（砼错台）。上层模板及竖楞（第一道龙骨）应同下层楼面的砼面搭接不小于300mm，以保证接槎处砼平整。
（4）本案已选用700*900矩形柱进行了模板计算，供现场施工。
4.2 轮扣式钢管支架使用说明
1、概述
1）在扣件式钢管支架设计使用的优缺点的基础上，综合各种传统钢管支架的设计方案、使用情况，为了满足工具化、标准化施工要求，且使用起来更便捷、安全、稳固，并参考相关新产品与新技术研制了轮扣式钢管支架。
2）轮扣式钢管支架采用钢制插销、轮插盘作为连接件，以Q235高频焊接有缝钢管做主构件，立杆是在一定长度的钢管上按一定距离模数焊接一个轮插盘，立杆底部焊接
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
一定长度的套管，完成与立杆的对接。水平杆是在钢管两端焊接插销而成。立杆为竖向受力杆件，通过水平杆拉结组成支架。
3）轮扣式钢管支架系统操作比较简便，特别是在连接盘处放置水平杆时简单易行。轮扣式钢管支架系统能降低劳动强度，便于检查控制。
轮扣式钢管支架实物图
2、特点
1）具有足够的力学强度、刚度和稳定性，工作安全可靠。
2）装拆灵活方便快捷，操作流程便于工人掌握，支搭、拆除工作效率比传统的扣件式钢管支架高出许多，能省时，省力，省工。
3）坚固耐用，插销插盘不怕摔碰，同时无零散配件，便于清点，损耗比扣件式钢管支架低。
4）满足施工过程定型化的要求，做到标准化施工。 3、适用范围
本施工工艺适用于工业与民用建筑用8m以下模板支架的搭设，且单根立杆施工总荷载设计值不大于15KN的工况条件。
4、使用方法
1）立杆与水平杆的连接：通过立杆上焊接的轮插盘，与水平杆上焊接的插销进行水平连接。
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
杆与水平杆连接图
2）立杆的对接：立杆的底部焊接专用套筒，与下一根立杆的端部插入连接。
立杆对接图
3）剪刀撑：采用普通扣件式钢管设置纵横向垂直、水平剪刀撑；支架架体四周外立面全高设置竖向剪刀撑，从四周外围向内每隔6m～10m设置竖向剪刀撑，并与周边结构形成可靠拉结。
4）上、下支座：支架搭设时采用可调底座、可调顶托配套使用。 5）承载力：以单根立杆施工总荷载设计值不大于15KN为设计准则。
6）步距：轮扣式钢管支架当搭设高度不超过4.5m时，水平杆步距不超过1.8m；当搭设高度为4.5m～8m时，水平杆步距不超过1.2m。
7）焊接：轮插盘与立杆应满焊连接，焊缝高度和宽带应不小于2.8mm；插销与钢管接触处的焊缝高度和宽度应不小于2.8mm，套管与立杆连接处采用满焊，焊缝高度和宽度应不小于2.8mm。
5、过程控制
1）柱模板搭设完毕经验收合格后，然后绑扎梁板钢筋，经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可同时浇捣柱、墙、梁、板砼。
2）浇筑时按梁中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前，该施工层下一层支顶不允许拆除。
6、搭设工艺
1）模板支架搭设顺序如下：
放线定立杆位置→自中间起依次向两边竖立杆，底端先安装横杆→每边竖起3～4根立杆后，即装设第一步纵向平杆和横向平杆、校正立杆垂直和横杆水平使符合要求，形成构架的起始段→按上述要求依次向前延伸搭设，直至第一步架完成→全面检查一遍构架的质量，符合要求后→按第一步架的作业程序和要求搭设第二步、第三步→随搭设进程及时装设斜撑。
2）轮扣式钢管支架搭设顺序如下：
放置水平杆（形成架体单元） 以架体单元向外搭设 搭设顺序流程图
7、操作要点
1）模板支架立杆搭设位置应按专项施工方案放线确定，不得任意搭设。 2）可调底座应准确地放置在定位线上，并保持水平。
竖四根立柱 首层搭设完成后搭设次层（以此类推） 放线定位 加设剪刀撑 材料、人员配备 检查、验收 编制施工方案 拆除
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
可调底座的放置
3）模板支架水平方向搭设，首先放置四根立杆，将水平杆通过杆端楔形插销扣接在立杆的连接盘上形成基本的架体单元，并以此向外扩展搭设成整体支撑体系。垂直方向应搭完一层以后再搭设次层，以此类推。放置水平杆时，杆端插销插入盘扣时应用铁锤敲紧，下端分色漆段完全插入轮插盘为合格。
插销的放置
4）根据搭设高度设置扣件钢管剪刀撑，高度4.5m以下时应在钢管支架四周外围全高全跨搭设竖向钢管剪刀撑，用扣件与立杆相连；高度4.5m～8m钢管支架，不仅在外围搭设剪刀撑，向内每隔6m～10m加设竖向钢管剪刀撑。剪刀撑与地面倾角为45°～60°之间。当轮扣式钢管支架高度超过4个步距或是有防扭转要求时，应从顶层开始向下每隔3-4个步距设置水平剪刀撑。
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剪刀撑设置
5）每搭完一步钢管支架后，应及时校正水平杆步距，立杆的纵、横距，立杆的垂直偏差与水平杆的水平偏差。控制立杆的垂直偏差不应大于H/500，且不得大于50mm。轮插盘节点的检查插销插入轮插盘不小于3cm，为便于操作，应在相应位置先用分色漆标识，以插销下端完全插入轮插盘为合格。
6）支架搭设完成后混凝土浇筑前应由项目技术负责人组织相关人员进行验收，符合专项施工方案后方可浇筑混凝土。
7）架体拆除时应按施工方案设计的拆除顺序进行。拆除作业必须按先搭后拆，后搭先拆的原则，从顶层开始，逐层向下进行，严禁上下层同时拆除。拆除时的构配件应成捆吊运或人工传递至地面，严禁抛掷。
8）分段、分立面拆除时，应确定分界处的技术处理方案，保证分段后临时结构的稳定。
8、操作注意事项
1）当搭设高度不超过4.5m的满堂模板支架时，水平杆步距不超过1.8m，当搭设高度为4.5m～8m的满堂模板支架时，水平杆步距不超过1.2m。
2）模板支架立杆伸出顶层水平杆的悬臂长度严禁超过650mm，可调托座插入立杆长度不得小于150mm； U型支托的螺杆伸出钢管顶部不得大于300mm。。
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
3）模板支架应设置扫地水平杆，扫地杆离地高度不高于550mm。 4）立杆底部设置可调支座，可调底座伸出立杆底部不大于200mm。 5）禁止水平杆直接承受竖向荷载。
6）水平杆插销插入轮插盘深度为25mm；插销下端长25mm段刷分色漆，上端刷漆颜色与水平杆一致。搭设时分色漆段必须全部位于轮插盘下方。
7）模板支架搭设场地仅限于混凝土楼面结构上。 8）支架系统下宜保留两层支撑暂不拆除。
9） 长条状的高支模架的架体高度与架体的宽度之比不大于3。 9、成品保护
1）应控制模板支架混凝土浇筑作业层上的施工荷载，集中堆载不应超过设计值。 2）模板支架使用期间，严禁擅自拆除架体结构杆件，如需拆除必须报请工程项目技术负责人以及总监理工程师同意，确定防控措施后方可实施。
3）严禁在模板支架及邻近处进行挖掘作业。 4）所有钢管及构配件必须进行防锈处理。 4.3 模板施工
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
方案、交底 模板采购 模板进场及验收 模板制作 模板支设 内部自检 各专业验收 进入下道工序 同条件试块报告 拆模申请 拆 模 模板清理 验 收 不合格 整 改 不合格 整 改 模板施工工艺流程图 1、墙柱模施工工艺
施工准备→墙柱钢筋加工制作及模板的配置→墙柱钢筋绑扎→墙柱模板的安装→墙柱混凝土浇筑→墙柱模拆除
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架) 柱模板支设平面图
柱模板实物照片
墙模板搭设方法：
1）墙体模板采用15mm厚优质镜面胶合板，配置高度根据楼层高度确定，外模高度高于顶板板顶标高30～50mm，内模高度低于顶板板底标高15～18mm。
2）墙立面模板钉竖向楞木方50mm*100mm，水平间距230mm；主龙骨则采用ф48*3.0的双钢管，钢管用3型卡固定@400mm,采用M12对拉螺栓固定，当墙面为防水面是采用止水螺杆，竖向间距为460mm，水平间距460mm，水平第一道对拉螺栓在墙体底部200mm起设。
3）墙模采用φ48钢管作斜支撑，自下而上1500mm一道，上部不足1500mm增加一道，具体做法详见下图，斜撑与墙模水平距离为墙模高度的2/3。
墙模板支设示意图
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
墙模板支设实物照片
型构件山型镙母圆锥塑料堵头型构件模板山型镙母厚止水片圆锥塑料堵头钢管钢管厚止水片钢管墙厚）50×100木枋 模板(a)(b)说明：模板拆除后，将螺栓沿平凹底凿除，再用防水砂浆封堵。外墙止水螺杆详图
2、柱模施工工艺 1）工艺流程：
柱钢筋绑扎及焊柱脚内撑定位铁→搭设安装脚手架→立柱子片模→柱正柱模方正、垂直度及平面位置→安装竖楞及柱箍→全面检查校正→群体固定→办预检。
2）测量放线：在楼板砼上弹出柱的轴线、柱边线及水平线，并进行复核，在测量放线未完成前，一定不要上材料。放细部线时，可以组织按几个单元流水作业，一个单元放线完成后，即可上材料，放线转入第二单元，依次类推。
3）焊接柱子内撑定位基准：可采取在楼板面上50～80mm用φ14长不少于10㎝钢筋头点焊在柱主筋上，不得烧伤主筋。要求水平间距不大于800mm且阳角处必须设一根。
4）根据柱子截面配置柱模板，模板上涂刷脱模隔离剂。模板的拼缝应严密，为了使砼在浇注过程中不产生漏浆，对于拼缝大于5mm的模板之间，采用中间夹海绵条堵缝，
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
并贴胶带。
5）校正模板后钉竖向楞木枋。封柱模时应在底部锯一至二个100×100mm的一方孔，做为浇筑砼前冲洗模内垃圾的清扫孔，浇筑砼前堵好。
6）用专用方圆扣卡箍进行横向加固。 8）将柱根模板内清理干净，封闭清扫口。
9）对模板的轴线位移、垂直偏差、对角线、扭向等全面校正，并安装定型斜撑，或将一般拉杆和斜撑固定在预先埋在楼板中的钢筋环上，每面设两个拉（支）杆，与地面呈45°。以上述方法安装一定流水段的模板。检查安装质量，最后进行群体的水平（支）杆及剪刀支杆的固定。
10）柱模加固后，应用吊线锤检验，仔细全面校正，垂直偏差不得超过规范允许偏差范围。
3、梁板模板施工工艺流程
梁板模施工工艺：弹线→满堂架→调整标高、柱接头模板安装（预制梁柱节点模板）→安装梁底模→安装梁侧模→安装板底龙骨→铺底板模堵缝、清理→绑梁钢筋→绑板底筋、水电、工艺管线安装筋→绑扎板钢筋→绑扎板面筋、预埋件、封边模→自检、互检合格后验收，办交接手续，移交砼工种。
4、梁柱节点模板施工工艺
梁柱节点模板：采用15mm厚的多层板在加工棚内定型加工制作，严格控制加工尺寸，对防止梁柱节点位置混凝土错台现象具有良好的效果。
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
梁柱模板节点做法
5、电梯井模板施工工艺
楼层砼达到一定强度→拆除电梯井核心筒大模板，放置于附近楼面→搭设操作平台→绑扎核心筒钢筋→安装电梯井核心筒大模板→随楼面浇筑电梯井核心筒砼下一层施工。
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
电梯核心筒实物图
6、楼梯模板施工工艺
先支设平台模板，再支设楼梯底模板，然后支设楼梯外帮侧模，外帮侧模应先在其内侧弹出楼梯底板厚度线，侧板位置线，钉好固定踏步侧模的档板，在现场装钉侧板。
模板采用15mm厚的胶合板及50mm×100mm的木枋现场放样后配制，踏步模板用胶合板及50×100的木枋进行全封闭，混凝土浇捣踏步尺寸准确，棱角分明。而楼梯侧模用木枋及若干与踏步几何尺寸相同的三角形木板拼制。
由于浇混凝土时将产生顶部模板的升力，因此，在施工时附加对拉螺栓，将踏步顶板与底板拉结。使其变形得到控制。由于浇混凝土时将产生顶部模板升力，因此，在施工时须附加对拉螺栓，将踏步顶板与底板拉螺栓，将踏步顶板与底板拉结使其变形得到控制。楼梯模板支设如下图所示。
楼梯模板示意图
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
楼梯模板实物图
7、后浇带模板施工工艺
板、梁后浇带不同混凝土强度结点处模板采用快易收口网模板，后浇带龙骨采用钢筋与结构钢筋焊牢，浇筑砼后及时凿毛交接口砼。
板、梁后浇带模板
用50mmx100mm木方做竖向背楞，间距250mm，用钢管做支撑；根据设计要求，在混凝土未达到强度前，被后浇带打断的模板不得拆除，待后浇带混凝土封闭后并达到强度后方可拆除。具体做法详见下图：
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8、模板的拆除
1）模板拆除时的混凝土强度要求
现浇整体式结构的模板拆除期限按设计规定，如设计无规定时，应满足下列要求： （1）不承重的模板，其混凝土的强度在其表面及棱角不致因拆模而受损坏时，方可拆除；
（2）承重模板应在混凝土强度达到规范规定的拆模强度时，方能拆除；混凝土达
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到拆模强度所需要时间与所用水泥品种、混凝土配合比、养护条件等因素有关，可根据有关试验资料确定。
底模拆除时的混凝土强度要求
构件类型 构件跨度(m) ≤2 板 ＞2,≤8 ≤8 梁、拱、壳 ＞8 悬臂梁或悬挑板 —— ≥100 ≥100 ≥75 ≥75 达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率(%) ≥50 （3）当混凝土强度达到拆模强度后，应对已拆除侧模的结构及其支承结构进行检查，确认混凝土无影响结构性能的缺陷，而结构又有足够的承载能力后，方准拆除承重模板和支架。
（4）已拆模的结构，应在混凝土强度达到设计强度等级后，才允许承受全部计算荷载。当承受的施工荷载需大于计算荷载时，必须经过核算，必要时应加设临时支撑。
（5）梁板后浇带模板及支撑带浇筑完混凝土后方可拆除，拆除前其下部保留支撑立杆不少于2排，并进行加固处理。
2）模板的拆除顺序和方法：
（1）模板的拆除顺序一般是先非承重模板，后承重模板；先侧板，后底板。 （2）遵循先支后拆，先拆非承重部位，后拆承重部位以及自上而下的原则。拆模时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。
（3）拆模时，工作人员应站在安全处，以免发生事故，待该段模板全部拆除后，方准将模板、配件、支架等运出码堆。
（4）拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递，按指定地点堆放，并做到及时清理、修理和涂刷好隔离剂，以备使用。
（5）拆除竖直面模板，应自上而下进行；拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别拆向两端。
（6）拆除梁、楼板底模时，应先松动木楔或降低支架，然后逐块或分片拆除。拆除的模板用绳吊至地面，不得从高空扔下。
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（7）多层楼板支柱的拆除，应按下列要求进行：上层楼板正在浇筑混凝土时，下一层楼板的模板支柱不得拆除，再下一层楼板的支柱，仅可拆除一半，即支柱纵向间距仍为2m，横向间距4m（隔一排拆一排）。
（8）在拆除模板过程中，如发现混凝土有影响结构安全的质量问题，应暂停拆除。经过处理后，方可继续拆除。
4.4 材料的力学性能指标 1、轮扣式支架
1）横杆端插头应焊接于横杆的两端，其厚度及下伸长度应曼度表1要求； 2）横杆端插头应与轮扣盘匹配，端插头插入轮扣盘内，其外表面应与轮扣内表面相吻合，并保证锤击自锁后不拔脱，抗拔力不得小于3KN；
3）立杆和横杆宜采用截面直径，48×3.0mm或以上规格的钢管，立杆和横杆规格尺寸和允许偏差按表1采用。轮扣盘在立杆上的间距按0.6m的模数设置；
4）立杆之间的连接应采用立杆插套连接，立杆插套壁厚应不小于3.2mm，长度不应小于160mm，焊接端插入长度不应小于60mm，外伸长度不应小于100mm。套管内径与立杆钢管外径间隙不应大于1.5mm。
5）可调底座螺杆与底座板应焊接牢固，底座钢板厚度应满足表1要求； 6）可调托撑螺杆与U型钢板应焊接牢固，U型钢板厚度应满足表1要求；
7）可调底座和可调托撑的螺杆外径应满足表1要求，宜采用梯形螺纹。螺杆与调位螺母的旋合长度不应少于5扣，螺母高度不应小于30mm，厚度不应小于5mm；
8）轮扣式钢管脚手架的构配件除有特殊要求外，轮扣式脚手架的钢管应符合GB/T 13793或GB/T 3091中规定的Q235普通钢管的要求，其材质应符合GB/T 700的规定。轮扣盘、横杆端插头以及可调螺母的调节手柄采用碳素铸钢制造时，其材料机械性能不得低于GB/T 11352中牌号为ZG 230-450的屈服强度、抗拉强度、延伸率的要求。底座或托撑螺杆采用碳素钢制造时，其材质应符合GB/T 700中Q235的规定。调节螺母采用碳素钢制造时，其材料应采用机械性能不低于GB/T 11352中牌号为ZG 270-500牌号的铸钢；
9）轮扣构件的焊缝必须是双面焊、连续焊，不允许用跳焊、点焊；轮扣盘与立杆连接部位以及横杆与端插头的连接处应采用焊接，连接焊缝应满焊，焊脚尺寸不应小于3.5mm；
10）构配件的外观质量应符合下列要求：
（1）钢管应无裂纹、凹陷，不得采用对接焊接钢管；钢管应平直，两端面应平整，
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不应有斜口、毛刺、锈蚀；
（2）铸件表面应光滑，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等铸造缺陷，应将粘砂、浇冒口残余、披缝、毛刺、氧化皮等清除干净；
（3）冲压件不得有裂纹、毛刺、氧化皮等缺陷；
（4）轮扣构件的焊缝应饱满、平顺，不应有凸焊、漏焊、焊穿、夹渣、裂纹、明显咬口等缺陷，焊渣应清除干净；
（5）构件应做喷涂或浸涂防锈漆的防锈处理，防锈层应均匀，不应有堆漆、露铁等缺陷。
12）可调底座和可调托撑表面宜浸漆，主要构配件上的生产厂家标识应清晰； 13）主要配件性能应符合下列要求： （1）轮盘组焊后剪切强度不应小于60KN； （2）横杆插头焊接剪切强度不应小于25KN； （3）可调底座抗压强度不应小于50KN； （4）可调托撑抗压强度不应小于50KN。 2、木材的要求
1）模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。
2）模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准《木结构设计规范》GB 50005的规定。
3）用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。
4）主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。
5）当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。
6）当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的标准进行。
7）施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定： （1）制作的原木、方木结构，不应大于15%； （2）板材和规格材，不应大于20%；
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（3）受拉构件的连接板，不应大于18%； （4）连接件，不应大于15%。 3、竹、木胶合模板板材的要求
1）胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于12mm，并应符合现行国家标准《混凝土模板用胶合板》ZBB70006的规定。
2）各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。
3）胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。
4）进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。 4、机械设备的选用
MJ6128A精密开料锯2台，圆盘锯：8台；手电钻：14台；以及其他工人支模时所须的小型机具扳手、钳子、吊线锤等。 4.5 模板支撑体系构造要求
1、模板支撑架应根据施工方案计算确定纵横向横杆间距、步距，并应根据支模高度组合套插得立杆段、可调托撑、可调底座或垫板。
2、立杆的构造应符合下列规定： 1）每根立杆底部宜设置可调底座或垫板；
2）立杆应采用连接套管连接，在同一水平高度内相邻立杆连接位置宜错开，错开高度不宜小于600mm；
3）当立杆基础不在同一高度上时，应综合考虑配架组合或采用扣件式钢管杆件连接搭设。
3、模板支撑架的剪刀撑设置应符合下列要求：
1）搭设高度不大于5m的满堂模板支撑架，当与周边结构无可靠拉结时，架体外周及内部应在竖向连续设置轮扣式钢管剪刀撑或扣件式钢管剪刀撑连接；竖向剪刀撑的间距和单幅剪刀撑的宽度宜为5m～8m，且不大于6跨，剪刀撑与横杆的夹角宜为45°～60°；架体高度大于3倍步距时，架体顶部应设置一道水平扣件式钢管剪刀撑，剪刀撑应延伸至周边；
2）当架体搭设高度大于5m且不超过8m时，应在中间纵横向每隔4m～6m左右设置由
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下至上的连续竖向轮扣式钢管剪刀撑或扣件式钢管剪刀撑，同时四周设置由下至上的连续竖向轮扣式钢管剪刀撑或扣件式钢管剪刀撑，并在顶层、底层及中间层每隔4个步距设置扣件式钢管水平剪刀撑，剪刀撑的搭设方式应按相关要求执行；
3）支撑架的竖向剪刀撑和水平剪刀撑应与支撑架同步搭设，剪刀撑的搭接长度不应小于1m，且采用扣件式钢管剪刀撑的不应少于2个扣件连接，扣件盖板边缘至杆端不应小于100mm，扣件螺栓的拧紧力矩不应小于40N.m,且不应大于65N.m。
4）当同时满足下列规定时，可采用无剪刀撑框架式支撑结构： （1）搭设高度在5m以下；
（2）被支撑结构自重的荷载标准值小于5kpa； （3）支撑结构支撑于坚实均匀地基土或结构土； （4）支撑结构与既有结构有可靠连接。
4、模板支架的高宽比不宜大于3，当高宽比大于3时，应在架体的周边和内部以计算确定水平间隔和竖向间隔距离，且设置连墙件与建筑结构拉结，当无法设置连墙件时，应设置钢丝绳张拉固定等措施；
5、模板支架立杆顶层横杆至模板支撑点的高度不应大于650mm，丝杆外露长度不应大于300mm，可调托撑插入立杆长度不应小于150mm；
6、模板支架可调底座交接丝杆外露长度不宜大于200mm，最底层横杆离地高度不应大于500mm。
7、应设置纵向和横向扫地杆，且扫地杆高度不宜超过550mm。 4.6 模板支撑体系的检查验收
1、不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，总监，专业监理工程师，项目经理，项目技术负责人，施工员进行检查验收，并且签字。
2、施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。
3、砼结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。 4、预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：
项目 预埋钢板中心线位置 预埋管、预留孔中心线位置 允许偏差(mm) 3 3
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架) 中心线位置 插筋 外露长度 中心线位置 预埋螺栓 外露长度 中心线位置 预留孔 尺寸 5、现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：
项目 轴线位置 底模上表面标高 基础 截面内部尺寸 柱、墙、梁 不大于5m 层垂直高度 大于5m 相临两板表面高低差 表面平整度 8 2 5 经纬仪或吊线、钢尺检查 钢尺检查 2m靠尺和塞尺检查 +4,-5 6 钢尺检查 经纬仪或吊线、钢尺检查 允许偏差（mm） 5 ±5 ±10 检查方法 钢尺检查 水准仪或拉线、钢尺检查 钢尺检查 +10，0 +10，0 10 +10，0 2 5 6、立柱、纵横向水平拉杆、剪刀撑等重要杆件的垂直偏差、水平偏差、质量等满足《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011。
脚手架搭设的技术要求与允许偏差
序号 1 项目 构架尺寸（立杆纵距、立杆横距、步距）误差 立杆的垂直偏差 纵向水平杆的水平偏差 横向水平杆的水平偏差 节点处相交杆件的轴线架高 ＞25m 3 4 5 ±20mm ±10mm ≤150 mm ±100mm 一般质量要求 ±20mm ≤25m ±50mm 2
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距节点中心距离 6 相邻立杆接头位置 上下相邻纵向水平杆接头位置 在同一高度采用专用钢套筒连接 相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应＞500mm，接头距立杆应小于立杆纵距的1/3 7 1）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎）固定 2）搭接长度和连接要求应符合以下要求： 杆 8 件 搭 接 轮扣式钢管脚手架 纵向水平杆 节 9 点 连 接 轮扣式脚手架 按相应的连接要求 扣件式钢管脚手架 立杆 ＞1m 不少于2个连接扣件 类别 杆别 搭接长度 连接要求 连接扣件数量依承载要求确定，且不少于2个 拧紧扣件螺栓，其拧紧力矩应不小于40N.m，且不大于65 N.m 7、采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011的规定，对梁底扣件进行100%检查。
8、立柱的规格尺寸和垂直度应符合要求，不得出现偏心荷载。
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第5章 质量、安全保证措施
[摘要]：描述组织保障机构、保证施工质量的技术措施、模板安装和拆除的安全技术措施、施工应急救援预案、模板支撑体系在搭设、钢筋安装，砼浇捣过程中及砼终凝前后的模板支撑体系位移的监测措施等。 5.1 组织保障机构 1、项目部组织架构 2、安全管理架构 3、本方案编审人员名单 5.2 施工质量的技术保证措施
1、准备工作 1）模板拼装
模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。
2）模板的基准定位工作
（1) 首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正；
（2) 标高测量，利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置；
（3) 竖向模板的支设应根据模板支设图；
（4) 已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用； （5) 支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。
2、模板支设
1）基础及地下工程模板：
（1) 地面以下支模应先检查土壁的稳定情况，当有裂纹及塌方迹象时，应采取安全防范措施后，方可下人作业。当深度超过2m时，操作人员应扶梯上下；
（2) 距基槽（坑）上口边缘1m内不得堆放模板。向基槽（坑）内运料应使用起重机、溜槽或绳索；运下的模板严禁立放在基槽（坑）土壁上；
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（3）斜支撑与侧模的夹角不应小于45°，支在土壁上的斜支撑应加设垫板，底部的对角楔木应与斜支撑连牢。高大长脖基础若采用分层支模时，其上下模板应经就位校正并支撑稳固后，方可进行上一层模板的安装；
（4） 在有斜支撑的位置，应在两侧模间采用水平撑连成整体。 2）楼梯模板
（1）梯模施工前，根据实际斜度放样，先安平台梁及基础模板，然后安梯外帮侧板。外帮板先在其内侧弹楼梯底板厚度线，划出踏步侧板位置线，钉好固定踏步侧板的档木，在现场装钉侧板，梯高度要均匀一致，特别注意最下一步及最上一步的高度，必须考虑楼地面面层的粉刷厚度；
（2）楼梯模板支撑用钢管架支设牢固；
（3）模板搭设后应组织验收工作，认真填写验收单，内容要数量化，验收合格后方可进入下道工序，并做好验收记录存档工作。
3）柱模板
（1）主要方法：基础面或楼面上弹纵横轴线和四周边线，并做好检查复核工作，柱、墙根部清理干净。柱、梁接槎部位此处加垫海棉，柱子阳角接缝处必须加垫海棉条，为了保证柱子的截面尺寸，设置双钢管柱箍。支撑杆与楼板支架连接；
（2）角柱模板的支撑：预埋件置于砼板中，柱身同一标高处设置不少于2根斜撑，如下图。
4） 墙模板
（1）当采用拼装定性模板支撑时，应自下往上进行，必须在下层模板全部紧固后，方可进行上一层的安装。当下层不能安装支撑件时，应采取临时固定措施；
（2）安装电梯井内墙模前，必须在板底下200mm处牢固地满铺一层脚手板； （3）对拉螺栓与墙模板应垂直，松紧应一致，墙厚尺寸应正确；
（4）墙模板内外支撑必须坚固、可靠，应确保模板的整体稳定。当墙模板外面无
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法设置支撑时，应在里面设置能承受拉力和压力的支撑。多排并别且间距不大的墙模板，当其与支撑互成一体时，应采取措施，防止浇筑混凝土时引起临近模板变形。
5）梁、板模板
（1）梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面； （2）所有跨度≥4m的梁必须起拱0.2%，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形；
（3）所有≥2mm板缝必须用胶带纸封贴；
（4）梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端； （5）梁高≥300的梁侧模板底部的压条不得使用模板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高<300的梁如用模板压条，则其抗剪强度必须能满足，浇砼时不能挤崩掉。
3、模板支架搭设的构造要求
1）梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。
2）钢管立杆底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须顶紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于300mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。
3）在立柱底距地面450mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。当层高在8～20m时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水平拉杆，当层高大于20m时，在最顶两步距水平拉杆中间应分别增加一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。
4）钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Ø48mm×3.0mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用3个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。
5）对于高大模板支撑体系，其高度与宽度相比大于两倍的支撑系统，应加设保证整体稳定的构造措施。
6）高大模板工程搭设的构造要求应当符合相关技术规范要求，支撑系统立柱接长严禁搭接；应设置扫地杆、纵横向支撑及水平垂直剪刀撑，并与主体结构的墙、柱牢固拉接。
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7）搭设高度2m以上的支撑架体应设置作业人员登高措施。作业面应按有关规定设置安全防护设施。
8）模板支撑系统应为的系统，禁止与物料提升机、施工升降机、塔吊等起重设备钢结构架体机身及其附着设施相连接；禁止与施工脚手架、物料周转料平台等架体相连接。
4、模板拆除
1）拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。
2）支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原则。
3）模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。
底模拆除时的混凝土强度要求
构件类型 构件跨度(m) ≤2 板 >2,≤8 >8 ≤8 梁、拱、壳 >8 悬臂构件 —— ≥100 ≥100 达到设计的混凝土立方体抗压强度 标准值的百分率(%) ≥50 ≥75 ≥100 ≥75 （1）侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除，拆除时应均匀用力，注意保护砼棱角的完整；
（2）底模拆除梁长＞8米，混凝土强度达到100%；≤8米混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除；
（3）板底模≤2米，混凝土强度达到50%；＞2米、≤8米混凝土强度达到75%；＞8米，混凝土强度达到100%方可拆除。
(4) 柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面。
(5) 墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，
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使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛。
(6) 楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留1～2根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧模和底模。
(7) 当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行。
(8) 当拆除4～8m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。 5.3 施工安全的技术保证措施
1、施工安全保证体系
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安全保证体系
2、存在的危险源及应对措施
梁、板截面尺寸过大混凝土浇注过程中容易发生坍塌，施工必须按方案进行搭设，
搭设完成后现场生产经理组织技术、安全、质量、作业人员进行验收，符合方案及规范要求后方可进行混凝土浇注；浇注过程中必须安排专人进行看护，出现问题及时上报、及时处理。 3、安全技术措施
1）操作人员进入施工现场必须戴好安全帽；严禁穿拖鞋、赤膊作业。 2）操作人员严禁酒后作业。 3）高空作业必须佩戴安全帽。
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4）施工机械应做好防护措施如圆盘锯的防护罩等。 5）临时用电电缆严禁拖地。
6）拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。
7）支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等）。
8）在拆模前不准将脚手架拆除，；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂\"禁止通行\"安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。
9）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。
10）木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。
11）用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板
11）模板堆放时，使模板向下倾斜30°，不得将模板堆放在施工层上，防止模板在风荷载下倾覆。
12）大模板堆放场地要求硬化、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架放置。安装就位后，要采取防止触电保护措施，将大模板加以串联，并同避雷网接通，防止漏电伤人。
13）在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇筑速度，秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低。当T=15℃时，混凝土浇筑速度不大于2m3/h。 5.4 施工应急救援预案
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本工程在模板区域内施工极可能发生高空坠落、模板坍塌、物体打击、漏电、机械等重大事故。本预案针对梁板模板施工可能发生的高空坠落、模板坍塌、物体打击、漏电、机械等紧急情况的应急准备和响应。
1、应急组织机构及职责 1）应急救援组织机构图 现 场指 挥 组 专业抢险组 现场协调组 医疗救护组 对外联系组 物资供应组 事故调查组 善后处理组 总指挥 副总指挥 集团工程管理部 2）现场分工与职责 重大事故发生后，按照现场指挥组指示，各相关应急小组和施工班组应召集足够人员，调集抢险救援装备器材物资迅速赶赴现场 ，在现场指挥组统一指挥下，按各自的职责分工迅速开展抢险救护工作，并由现场总指挥指定各组长单位。
（1）总指挥职责/项目经理、执行经理：发生重大事故时，发布和解除应急救援指令；组织指挥应急队伍实施救援行动；向上级汇报和相临单位通报事故情况，必要时向有关单位发出救援请求；组织事故调查，总结应急救援经验教训等。
（2）副总指挥职责/生产经理：协助总指挥负责应急救援的具体指挥工作。 （3）现场指挥组负责/技术负责：
协助总指挥做好事故报警、情况通报及事故处置工；负责灭火、警戒、治安保卫、疏散、道路管制工作；负责事故现场通讯联络和对外联系；负责协助抢险机械设备的调转；负责现场医疗救护指挥及中毒、受伤人员分类抢救和护送转院工作，负责抢险救援物资的供应和运输工作。负责事故现场的通讯联络和对外联系；负责与有关单位人员的紧急联络，在最短的时间内，传达领导小组的抢险指令，做好与“110”、“120”等单位的联系。
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（4）专业抢险组：主要任务是查明事故现场基本情况，制定现场抢险方案，明确分工，迅速抢险及人员和各类危险品转移等行动、抢救受伤人员和财产，防止事故扩大，减少伤亡损失。
（5）现场协调组：及时协调抢救现场各方面工作，积极组织救护和现场保护，维持事故现场交通次序，车辆指引等工作。
（6）医疗救护组：负责现场伤员的救护等工作。 （7）对外联系组：负责及时与有关部门沟通。
（8）物资供应组：负责及时提供所需交通工具器材、通讯药品等急救措施。 （9）事故调查组：负责查清事故发生时间、经过、原因、人员伤亡及财产损失情况，分清事故责任，并提出对事故责任者处理意见及防范措施。
（10）善后处理组：负责做好死难、受伤家属的安抚、慰问、思想稳定工作，消除各种不安定因素。
2、应急准备
应急小组应配备下列救援器材：
医疗器材：担架、氧气袋、塑料袋、木夹板、小药箱； 抢救工具：一般工地常备工具即基本满足使用； 照明器材：手电筒、应急灯36v以下安全线路、灯具； 通讯器材：电话、手机、对讲机、报警器；
交通工具：工地常备一辆工具车,该车不考虑跑长途；
灭火器材：消防砂、消防栓、灭火器日常按要求就位,紧急情况下集中使用。 应急设备：氢氧焊、障碍栏杆、警示带等；
清障设备：装载机、吊车（项目未配备，留设随时可以联系的租赁电话）； 救援工具计划表 序号 1 2 3 4 5 器材名称 支架 模板、木方 担架 止血急救包 手电筒 设备数量 若干 若干 3个 3个 10个 主要用途 支撑加固 支撑加固 抢救伤员 抢救伤员 停电时照明救援
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6 7 8 3、应急响应 1）意外伤害发生时，应确定意外伤害的类型，并立即报告应急救援领导小组。应急救援领导小组启动意外伤害救援预案。
2）救援组负责伤害人员处置，根据伤情的严重程度确定现场施救还是送医院救治或是请医护人员现场组织施救。
3）如送医院救治或是请医护人员现场组织施救，对外联络组负责拨打救援电话120通知附近医院，报120要讲明地点、伤情严重程度、伤害的类型和联系电话，并派人到路口接车和指示通道。
4）领导小组要负责现场的指挥、救护、通讯、车辆的使用和调度工作。 5）领导小组组织现场事故抢险方案制定与实施。 4、紧急救援措施
1）高空坠落应急救援方法：
（1）当现场只有１人时应大声呼救；２人以上时，就有１人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救领导小组抢救。
（2）仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷等症状，并很可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。
（3）如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。
（4）如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动时要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。
2）模板、坍塌应急救援方法：
（1）工地发生模板坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场。
（2）报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；
应急灯 爬梯 对讲机 6个 4樘 6台 停电时照明救援 人员疏散 联系指挥救援
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（3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；
（4）清现事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损伯控制到最小；
（5）预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。 3）物体打击应急救援方法：
当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢、应急以后及时送医院治疗。
（1）止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、填塞止血法和止血带止血法。
（2）对伤口包扎：以保护伤口，减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。
（3）对于头部受伤的伤员，首先应他细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐，昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。
（4）如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院抢救。
（5）预备应急救援工具如下表： 序号 1 2 3 4 5 6 7 8 器材名称 支架 模板、木方 担架 止血急救包 手电筒 应急灯 爬梯 对讲机 设备数量 若干 若干 3个 3个 10个 6个 4樘 6台 主要用途 支撑加固 支撑加固 抢救伤员 抢救伤员 停电时照明救援 停电时照明救援 人员疏散 联系指挥救援 4）触电伤亡应急救援方法 （1）触电伤亡事故发生后，在现场施工人员或电工班组长立即切断电源，并立即
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打电话向救援小组总指挥曾泫淋汇报。救援小组总指挥曾泫淋汇报接到电话后，应立即赶到事故现场，组织急救小组成员，利用现有的急救器材，对受伤者进行临时性急救措施。
（2）现场发现重伤事故时，副组长林巧根立即拨打120急救电话。在通话中说明清楚事发地点，企业名称，工程名称，事故现场周围是什么特征以及车辆行走路线等，以便急救车辆能快速到达事故地点。同时应打电话向公司分管领导汇报。
（3）副组长王亮应组织项目部的保卫人员、安全员在事故现场设置警戒区，明确责任人，保护好事故现场，防止人员误入事故警戒区，避免事故现场受破坏。
（4）现场救治小组负责人张旋和组员黄家庆负责现场急救伤员工作。
（5）副组长王亮组织急救小组成员，清除通道口上的障碍物，接应120救护车辆和医务人员快速赶赴事故现场，达到急救的目的。
（6）总指挥曾泫淋应组织相关人员进行事故调查，分析事故原因，落实责任对所有存在的问题按“三定”原则进行整改，并对广大职工进行思想教育、法制教育、安全教育和各工种安全技术操作规程的知识培训，提高职工的安全技术操作技能，确保施工安全。
5、应急程序
项目应急救援指挥部，领导小组负责统一指挥、调动，并根据发生事故的危害程度，采取对应措施并组织实施。
同时向上级和社会有关援助部门（机关）报告请求援助，事后对发生事故的原因组织人员调查，对造成重大损失的相关责任人做出相应处理。
紧急抢险组迅速召集小组成员在五分钟内赶到出现险情事故现场，实施抢险救灾，并在接报后第一时间将灾情向指挥部报告。
疏导警戒组负责组织值班门卫人员、保安人员，将人群疏散到安全地带，保持主干道畅通，加强治安警戒，防止因人员混乱而造成物资财产被破坏或丢失。
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公 司社会救援部门上报并请求救援指挥部紧急抢险组通讯联络组救护组疏导警戒组安全组材料组加工部安装组临时救护队保安队各专业班组
应急救援指挥部
救护组负责对伤员进行临时有效救护，组织人员将伤员安全、迅速转运至附近医院，向医生正确反映伤员相关情况，并及时向项目经理汇报抢救情况。
事故发生发现者附近人员上报公司有关部门及领导作业班组组长附近管理人员附近管理人员安全员经紧急电话确认事故现场第一次出动事故现场指挥部全体项目人员指挥长第二次出动设立防灾指挥部协调组织请求公司协助救援或请社会救援部门保卫工作维护秩序
应急程序
发生事故时的紧急联络图
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程序 措施 1、通过电话报告“在哪里”“什么事”“具体情况”简单明了的重复二次。 2、紧急电话受话人处理电话的原则：由电话知道发生了紧急事态；通过电话向报告 报告人问清灾害现场；通过电话或其它方式向相关领导报告灾情。 3、报告程序：事故发现者立即向管理人员或项目经理报告事故发生情况。 4、项目经理在确定事故发生后，在第一时间内向公司有关部门或公司有关领导报告。 1、项目经理先通知疏导警戒组组长：立即关闭大门不容许任何人进出现场；组织人员在现场的关键部位警戒，观察是否有发生二次伤害的可能，并防止人为破坏；为保障场内交通畅通，让停留在场内的车辆一律疏散到周边安全位置；留下部分人员随时待命。 2、通知紧急抢险组组长：立即查明现场情况，并反馈情况；组织小组成事故初期 员在最短时间赶赴出事地点事实抢救。 3、通知救护组组长：立即组织人员将救护伤员可能所需医药物资运送至出事地点，成立临时救护所；初步判断伤员情况，对伤员做临时有效的救护；组织人员将伤员安全、迅速转运到就近的医院；随时反馈伤员的救护情况。 启动应急预案 4、通知通讯联络组组长：立即打电话120到急救中心，让医院作好接受伤员准备；请求调动足够的车辆和医护人员到项目门口随时等候。 5、项目经理在第一时间向公司有关部门或领导汇报情况。 1、项目经理根据紧急抢险组组长反馈的信息了解伤亡情况及灾害的大小，根据事故大小决定是否需要请求公司或社会援助机构的帮助，在待援助同时随时将现场进展情况反馈公司领导。 2、如果公司决定求助社会援助机构，项目经理通知通讯联络组：与社会事故救援机构取得联系，报告事故发生地点、事故大小、事故的性质，并请中期 求援助；将与援助机构联系的情况随时反馈到项目经理。 3、通知疏导警戒组：保持道路畅通，作好迎接援助机构车辆的准备；将现场人员的心理动态及时反馈给项目经理，以便做出相应调整。 4、通知抢险组：如果灾情过大，抢救过程中可能出现二次人员伤亡，应积极组织人员安全撤离现场，等待救援；在灾区与安全区之间组织人员
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采取有效隔离措施，防止安全区变成灾害区。 1、事故控制后，项目经理通知抢险组组织或配合事故调查组查明原因；组织人员加固或拆除事故发生后遗留隐患；组织人员积极恢复生产。 事故后期 2、通知抢救组：了解伤员情况，及时反馈情况；了解伤员家属家庭环境，根据国家有关给予相应补偿。 3、根据事故调查结果制定预防类似事故的预防措施，对事故责任人进行相应的处理，广泛开展事故原因分析教育活动，教育项目所有人员提高防护意识和自我保护能力，向公司汇报事故的经过和处理情况 6、紧急救援路线图 紧急救援路线：距离本工程最近的综合型医院为高明区人民医院，距工地4.3公里，约11分钟路程。地址：高明区人民医院，一旦发生突发事件，受伤人员用项目备用车第一时间送至。 5.5 监测措施
1、监测控制
采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。
2、监测点设置
在支架边角及中间按每隔10-15m间距设置监测剖面。根据本工程模板特点，特对建筑物周边及核心筒周边梁底设支撑顶水平位移、支撑钢管弯曲监测，在梁中各设一个支撑顶水平位移、支撑钢管弯曲观测点。监测必须使用经纬仪、水平仪等监测仪器进行监测，不得目测，监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。
观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径Φ12钢筋头。
3、监测措施
混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。
4、仪器设备配置
名称 电子经纬仪 规格 DT202C 数量 1 精度
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精密水准仪 全站仪一台 自动安平水准仪 红外线水准仪 激光垂直仪 对讲机 力矩板手 5、监测说明 班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：
1) 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求； 2) 横杆插销是否松动；
3) 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差； 4) 施工过程中是否有超载现象； 5) 安全防护措施是否符合规范要求； 6) 支架与杆件是否有变形现象； 6、监测频率
在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过20～30分钟一次，在混凝土初凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。
1) 本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在24mm以内；
2) 监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。
RXT—232 DZJ2 1 1 2 1 2 3 1 ±2” ±2” ，最大允许误差±20” 千米往返±3mm h/40000
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第6章 文明施工措施
[摘要：]描述现场安全文明施工、环境保护措施。 6.1 现场安全文明施工
施工现场必须首先做到“九有”。即有：围墙，门卫、场牌、一图八板、安全标志、消防设施、消防通道、厕所和垃圾站，均按标准设置和管理。
1、封闭管理
1）施工现场在地红线上彩钢板围墙，四面外墙上均喷我司CI字样。
2）施工现场紧靠大门内一侧设治安室，室外悬挂治安保卫制度、责任人及治安保卫电话，并配备专职保安人员（佩戴保安标志），门口应有来访人员登记本及值班人员交记录。
3）对进场的所有人员进行严格的管理，对所有进场的施工人员由项目经理部进行登记，汇总统一管理。流动人口持有“三证”，施工过程发生人员流动的，及时更改登记记录，并及时汇总汇报给项目部、监理单位及业主单位。
4）人员的身份识别：全体员工树立遵章守纪思想，采用挂牌上岗制度，安全帽、工作服统一规范。安全值班人员佩戴不同颜色标记，工地负责人戴黄底红字臂章，班组安全员戴红底黄字袖章。
2、施工场地道路
施工现场道路在施工总平面图上标示清楚，场地应有排水坡度，道路一侧设排水沟和集水井，排水沟通过沉淀池与市政管网连通，做到排水畅通、无堵塞、无积水。道路不得堆放设备或建筑材料。施工现场不准随意吸烟，设专用吸烟室，做到方便作业人员吸烟，又要防止火灾发生，一旦发生火灾按应急预案处理。 3、材料堆放
1）施工现场办公室应张挂总平面布置图，现场材料堆放应与总平面图标示位置一致，不得随意堆放。
2）堆放材料应有标示牌，其标牌内容为：名称、规格型号、批量、产地、质量等内容。
3）材料堆放应做到整齐，并按下列规定堆放：
（1）钢筋堆放垫高30cm，一头齐，并按不同型号分开放置。
（2）建筑废旧材料应集中堆放于废旧材料堆放场，堆放场应封闭挂牌。 （3）施工现场应建立清扫制度，落实到人，做到工完料清，场地清，不用的机械
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设备、机具及时出场。
4）建筑垃圾应及时存放于建筑垃圾站，并定时清运，严禁随意堆放，垃圾堆放处应挂设标牌，显示名称及品种。
4、CI图牌
1）配电箱：色彩为黄色。双门配电箱：标志尺寸为8×8cm，蓝标，黑字，右边门为有电警示标志。单门配电箱：将标准组合置于箱体左上方。
2）施工图牌：包括施工标牌、施工平面总图、安全生产制度、消防制度等。 3）项目经理部名牌、办公室门牌、办公室内图牌、导向牌、胸卡、现场生活临建导向牌；人员服装按公司统一要求进行职员着装。
4）安全帽：按规范场内作业人员的安全帽分四种颜色，管理人员戴白色安全帽、外来参观人员佩戴红色安全帽；安全员佩戴红色安全帽；特种作业人员佩戴蓝色安全帽；工人佩戴黄色安全帽。
5、维护与检查
CI维护与资料收集由专人负责。所有CI标语必须保持常新，广告布、标语、标牌出现破损必须及时更换；资料（摄影照片、录像等）定期收集整理，由CI总执行人进行督促、检查。
6.2 环境保护措施
项目经理部负责组织向本项目员工、业主、分包单位以及施工区周边的相关方宣传公司的环境方针。项目经理部在会议室、施工场区的显著部位书写或张贴公司的环境方针。
1、防尘措施
1）用大型吸尘器吸去模板内木屑、碎渣。
2）专人清理模板上混凝土、灰土，垃圾及时清运到指定地点。
3）木工棚地面，洒水防尘，木工操作面要清理木屑、锯末，并要求木工棚和作业面保持清洁。
4）建筑物外围立面用密目安全网封闭，降低楼层内风流速，阻挡扬尘影响周围环境。
5）禁止施工区域吸烟，设吸烟室，安空气净化器，每日专人打扫。 2、降噪措施
1）现场布置：合理布局、闹静分开，机械远离居民区一侧。
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2）施工安排：办理夜施证，合理安排进度，每日22时至次日6时尽量减少超噪音施工，中、高考时适当调整夜间施工强度。
3）噪声监测：现场每面设2个噪声监测点，定期监测噪音是否超标并及时整改。 4）模板、脚手架作业：支设、拆除、搬运轻拿轻放，上下、左右有人传递。
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第7章 劳动力计划
[摘要：]描述专职安全生产管理人员、特种作业人员等。 7.1 专职安全生产管理人员
搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定五名专职安全员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围拦。谨防非施工人员进入。同时成立以项目经理为组长的安全领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下
曾泫淋（项目经理）——组长，负责协调指挥工作；
魏刚、刘文滔（施工员）——组员，负责现场施工指挥，技术交底； 唐栗（安全员）——组员，负责现场安全检查工作； 刘济宁（架子工班长）——组员，负责现场具体施工。 7.2 特种作业人员 序号 1 2 3 4 5 6
工种 架子工 木工 电工 塔吊司机、指挥工、司索工 电梯司机 杂工 需求人数 20 60 5 16 8 10 工作内容 模板支架搭设、拆除 模板制作、安装 临电安装、维护 材料转运 人员、机具垂直运输 材料清理、搬运 高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
第8章 梁、板模板及支撑体系计算 [摘要：]
1、列表描述所要计算的梁、板的部位、结构尺寸、层高和跨度； 2、列表描述梁、板底支撑布置情况及支撑布置简图； 3、梁下模板及支撑体系设计验算；
根据支撑系统设置情况，分别选择不同支撑布置形式截面最大的梁进行验算。验算要求如下：
1）画出需验算类型的支撑节点详图，简述该种类型的布置情况和安装做法，以及所需各种材料的规格；
2）梁底模板验算：
荷载计算：包括梁模板自重、砼自重、钢筋重量、施工荷载； 画出计算简图；
进行模板的抗弯强度、抗剪强度、挠度的计算；
3）梁底次楞验算：荷载计算中增加次楞自重，其它荷载由上部传递，验算步骤同梁底模板；
4）梁底主楞验算：荷载计算中增加主楞自重，其它荷载由上部传递，验算步骤同梁底模板；
5）支撑立杆稳定性验算：荷载计算中增加钢管、扣件自重，其它荷载由上部传递。进行支撑立杆的强度验算、稳定性验算；
4、梁侧模计算：计算步骤同梁底模，其中包括梁的对拉螺栓计算；
5、板下模板及支撑体系设计验算：计算步骤同梁下模板及支撑体系设计验算； 6、梁、板支撑体系的扣件抗滑移验算； 7、支承层地面或楼层的承载力验算；
8、墙、柱模板支撑计算：计算步骤同梁模板的计算。
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8.1 KZL(700x1200)梁模板轮扣式模板支撑计算书 计算依据：
1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 新浇混凝土梁名称 模板支架高度H(m) 模板支架纵向长度L(m) KZL 6.55 20 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 700×1200 模板支架横向长度B(m) 10.3 支架外侧竖向封闭栏杆高度1500 Hm(mm) 梁侧楼板厚度(mm) 二、荷载设计
120 面板 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 20.1 0.3 0.5 面板及小梁 楼板模板 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m) 混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m) 3324 混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m) 31.5 1.1 施工荷载标准值Q1k(kN/m2) 3 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值1 Gjk(kN) 模板支拆环境是否考虑风荷载 是
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风荷载参数：
基本风压省份 ω0(kN/m) 2广东 0.3 佛山市 D类(有密集建地区 地面粗糙度 风荷载高度变化系数μz 风荷载标准值ωk(kN/m) 2筑群且房屋较高市区) 0.51 ωk=ω0μstzμ=0.024 模板支架顶部离建筑物地面6 高度(m) 单榀模板支架μst 0.157 1.481 ωfk=ω0μzμstw风荷载体型系整体模板支架μ数μs stw =0.227 竖向封闭栏杆μs 三、模板体系设计 结构重要性系数γ0 脚手架安全等级 新浇混凝土梁支撑方式 梁跨度方向立杆纵距是否相等 梁跨度方向立杆间距la(mm) 梁两侧立杆横向间距lb(mm) 支撑架中间层水平杆最大竖向步距h(mm) 支撑架顶层水平杆步距h'(mm) 1.1 I级 1 ωmk=ω0μzμs=0.153 梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向 是 900 900 1200 600 可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度a(mm) 500 新浇混凝土楼板立杆间距l'a(mm)、l'b(mm) 900、900 混凝土梁距梁两侧立杆中的位置 居中
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梁左侧立杆距梁中心线距离(mm) 梁底增加立杆根数 梁底增加立杆布置方式 梁底增加立杆依次距梁左侧立杆距离(mm) 梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm) 梁底支撑小梁根数 梁底支撑小梁间距 每纵距内附加梁底支撑主梁根数 设计简图如下：
450 2 按梁两侧立杆间距均分 300,600 200 6 140 0
平面图
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立面图
四、面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度t(mm) 15 面板抗弯强度设计值15 [f](N/mm2) 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 面板抗剪强度设计值1.4 [τ](N/mm2) 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 q1＝γ0×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ1k]×
b=1.1
×
max[1.2
×
(0.1+(24+1.5)
×
1.2)+1.4
×
3
，
1.35×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×0.7×3]×1＝48.824kN/m
q1静＝γ0×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1.1×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝45.59kN/m
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q1活＝γ0×1.4×0.7×Q1k×b＝1.1×1.4×0.7×3×1＝3.234kN/m
q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.2)]×1＝30.7kN/m 计算简图如下：
1、强度验算 Mmax＝0.107q10.103kN·m
σ＝Mmax/W＝0.103×106/37500＝2.7N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 ν
max
静
L2+0.121q1
活
L2＝0.107×45.59×0.142+0.121×3.234×0.142＝
＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×30.7×1404/(100×10000×281250)＝0.027mm≤[ν]
＝min[L/150，10]＝min[140/150，10]＝0.933mm 满足要求！ 3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×45.59×0.14+0.446×3.234×0.14＝2.71kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×45.59×0.14+1.223×3.234×0.14＝7.849kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×45.59×0.14+1.142×3.234×0.14＝6.44kN 标准值(正常使用极限状态)
R1'=R5'=0.393q2L=0.393×30.7×0.14＝1.6kN R2'=R4'=1.143q2L=1.143×30.7×0.14＝4.913kN R3'=0.928q2L=0.928×30.7×0.14＝3.9kN 五、小梁验算 小梁类型 方木 小梁截面类型(mm) 50×100
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小梁抗弯强度设计值15.444 [f](N/mm2) 小梁截面抵抗矩W(cm3) 小梁截面惯性矩I(cm4) 承载能力极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=2.71/1＝2.71kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1Max[R2,R3,R4]/b=Max[7.849,6.44,7.849]/1=7.849kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=2.71/1＝2.71kN/m 小梁自重：q2＝1.1×1.35×(0.3-0.1)×0.7/5 =0.042kN/m
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左＝1.1×1.35×0.5×(1.2-0.12)=0.802kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右＝1.1×1.35×0.5×(1.2-0.12)=0.802kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左＝1.1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×3]×(0.45-0.7/2)/2×1=0.463kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右＝1.1×Max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×3，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×3]×((0.9-0.45)-0.7/2)/2×1=0.463kN/m 左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =2.71+0.042+0.802+0.463=4.017kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=7.849+0.042=7.1kN/m
右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =2.71+0.042+0.802+0.463=4.017kN/m 小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[4.017,7.1,4.017]=7.1kN/m 正常使用极限状态：
梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=1.6/1＝1.6kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1Max[R2',R3',R4']/b=Max[4.913,3.9,4.913]/1=4.913kN/m
梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=1.6/1＝1.6kN/m 小梁自重：q2'＝1×(0.3-0.1)×0.7/5 =0.028kN/m
梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左'＝1×0.5×(1.2-0.12)=0.kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右'＝1×0.5×(1.2-0.12)=0.kN/m 梁
左
侧
楼
板
传
递
给
左
边
小
梁
荷
载
q4
左中
中
小梁抗剪强度设计值1.782 [τ](N/mm2) 83.333 416.667 小梁弹性模量E(N/mm2) 小梁计算方式 9350 二等跨连续梁 ＝
'＝
'＝
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[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×(0.45-0.7/2)/2×1=0.176kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右'＝[1×(0.5+(24+1.1)×0.12)]×((0.9-0.45)-0.7/2)/2×1=0.176kN/m 左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=1.6+0.028+0.+0.176=2.433kN/m 中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=4.913+0.028=4.941kN/m
右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =1.6+0.028+0.+0.176=2.433kN/m 小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[2.433,4.941,2.433]=4.941kN/m 为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×7.1×0.92，0.5×7.1×0.22]＝0.799kN·m
σ=Mmax/W=0.799×106/83333=9.588N/mm2≤[f]=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×7.1×0.9，7.1×0.2]＝4.439kN τ
max
=3Vmax/(2bh0)=3×4.439×1000/(2×50×100)＝1.332N/mm2≤[τ]=1.782N/mm2
满足要求！
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3、挠度验算 ν
1
＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×4.941×9004/(100×9350×416.667×104)＝
0.434mm≤[ν]＝min[l1/150，10]=min[900/150，10]＝6mm ν2＝q'l24/(8EI)＝4.941×2004/(8×9350×416.667×104)＝0.025mm≤[ν]＝min[2l2/150，10]=min[400/150，10]＝2.667mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态
Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×7.1×0.9,0.375×7.1×0.9+7.1×0.2]=8.877kN 同理可得： 梁
底
支
撑
小
梁
所
受
最
大
支
座
反
力
依
次
为
R1=4.519kN,R2=8.877kN,R3=7.292kN,R4=7.292kN,R5=8.877kN,R6=4.519kN 正常使用极限状态
Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×4.941×0.9,0.375×4.941×0.9+4.941×0.2]=5.559kN
同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=2.737kN,R2'=5.559kN,R3'=4.519kN,R4'=4.519kN,R5'=5.559kN,R6'=2.737kN 六、主梁验算 主梁类型 主梁计算截面类型(mm) 钢管 Ф48×3 主梁截面类型(mm) Ф48×3 主梁抗弯强度设计值205 [f](N/mm2) 主梁抗剪强度设计值125 [τ](N/mm2) 主梁弹性模量E(N/mm2) 可调托座内主梁根数 206000 2 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49 主梁截面惯性矩I(cm4) 主梁受力不均匀系数 10.78 0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力
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1、抗弯验算
主梁弯矩图(kN·m)
σ=Mmax/W=0.294×10/4490=65.9N/mm≤[f]=205N/mm 满足要求！ 2、抗剪验算
6
2
2
主梁剪力图(kN)
Vmax＝6.145kN τ
max
=2Vmax/A=2×6.145×1000/424＝28.984N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求！ 3、挠度验算
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
主梁变形图(mm)
ν
max
＝0.038mm≤[ν]＝min[L/150，10]=min[300/150，10]＝2mm
满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态
支座反力依次为R1=1.2kN，R2=10.52kN，R3=10.52kN，R4=1.2kN
立杆所受主梁支座反力依次为P1=1.2/0.6=3.1kN，P2=10.52/0.6=17.533kN，P3=10.52/0.6=17.533kN，P4=1.2/0.6=3.1kN 七、可调托座验算 荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力容许值30 [N](kN) 扣件抗滑移折减系数kc 1、扣件抗滑移验算
两侧立杆最大受力N＝max[R1,R4]＝max[1.2,1.2]＝1.2kN≤0.85×8=6.8kN 单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算
可调托座最大受力N＝max[P2，P3]＝17.533kN≤[N]=30kN 满足要求！ 八、立杆验算 立杆钢管截面类型(mm) 钢材等级 回转半径i(mm) Ф48×3 Q235 15.9 立杆钢管计算截面类型(mm) Ф48×3 立杆截面面积A(mm2) 立杆截面抵抗矩W(cm3) 424 4.49 0.85
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
支架立杆计算长度修正系数1.2 η 抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 1、长细比验算
hmax=max(ηh,h'+2ka)=max(1.2×1200,600+2×0.7×500)=1440mm λ=hmax/i=1440/15.9=90.566≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得：φ＝0.661 2、风荷载计算
Mwd＝γ0×φc×γQ×Mωk=γ0×φc×γQ×(ζ×1.4×(1×0.024×0.9×1.22/10)＝0.003kN·m 3、稳定性计算
P1＝3.1kN，P2＝17.533kN，P3＝17.533kN，P4＝3.1kN 梁两侧立杆承受楼板荷载： 左侧楼板传递给梁左侧立杆荷载:N
边1
2
悬臂端计算长度折减系数k 0.7 支架自重标准值q(kN/m) 0.15 ×ωk×la×h2/10)＝1.1×0.6
=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×3，
1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.7×1.4×3]×(0.9+0.45-0.7/2)/2×0.9=4.165kN 右侧楼板传递给梁右侧立杆荷载:N
边2
=1.1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×3，
1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.7×1.4×3]×(0.9+0.9-0.45-0.7/2)/2×0.9=4.165kN Nd＝max[P1+N
边1
，P2，P3，P4+N
边2
]+1.1×1.35×0.15×(6.55-1.2)＝
max[3.1+4.165，17.533，17.533，3.1+4.165]+1.08＝18.613kN fd＝Nd/(φA)+Mwd/W＝18613.026/(0.661×424)+0.003×106/4490＝67.081N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算
根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架架体高宽比不应大于3.0 H/B=6.55/10.3=0.587≤3 满足要求！ 十、架体抗倾覆验算
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=l'a×ωfk=0.9×0.227=0.204kN/m： 风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值： Fwk= l'a×Hm×ωmk=0.9×1.5×0.153=0.207kN
支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×6.552×0.204+6.55×0.207=4.9kN.m 参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条： B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok
gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2
gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN
bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m
B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=10.32×0.9×[0.15×6.55/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×10.3/2=165.015kN.m≥3γ4.9=16.462kN.M 满足要求！
十一、立杆支承面承载力验算 支撑层楼板厚度h(mm) 混凝土的龄期(天) 100 7 混凝土强度等级 C30 0
Mok =3×1.1×
混凝土的实测抗压强度8.294 fc(N/mm2)
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
混凝土的实测抗拉强度0.829 ft(N/mm2) 立杆垫板宽b(mm) F1=N=18.613kN 1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表 公式 参数剖析 F1 βh ft Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0 σpc,m 局部荷载设计值或集中反力设计值 截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。 混凝土轴心抗拉强度设计值 临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内 临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2 as 板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20 200 立杆垫板长a(mm) 200 um h0 η1 η2 η1=min(η1,η2) η=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×βs h0/4Um 说明 在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：βh=1，ft=0.829N/mm2，η=1，h0=h-20=80mm，
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1120mm F=(0.7βhft+0.25σ×0)×1×1120×80/1000=51.995kN≥F1=18.613kN 满足要求！
2、局部受压承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表 公式 参数剖析 F1 fc Fl≤1.35βcβlfcAln 局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值 混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值 混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用 混凝土局部受压时的强度提高系数 混凝土局部受压净面积 混凝土局部受压面积 局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 pc，m
)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25
βc βl Aln Al βl=(Ab/Al) Ab 可得：fc=8.294N/mm2，βc=1， β
l
1/2=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，
Aln=ab=40000mm2
F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×3×8.294×40000/1000=1343.628kN≥F1=18.613kN
满足要求！
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
首层7.5m（-1.5m至5.95m）板模板轮扣式模板支撑计算书
计算依据：
1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
3、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ 231-2010 4、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 5、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 6、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 新浇混凝土楼板名称 模板支架高度H(m) 模板支架横向长度B(m) 120mm板 7.5 10.5 新浇混凝土楼板板厚(mm) 模板支架纵向长度L(m) 120 11.5 支架外侧竖向封闭栏杆高度1500 Hm(mm) 二、荷载设计
面板 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 20.1 0.3 0.5 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.1 面板及小梁 楼板模板 混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24 施工荷载标准值Q1k(kN/m2) 3 支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值1 Gjk(kN) 风荷载参数：
基本风压省份 风荷载标准值ω0(kN/m) ωk(kN/m) 22广东 0.3 佛山市 D类(有密集建筑群且房屋较0.51 ωk=ω0μzμst=0.024 地区 地面粗糙度 风荷载高度变化系数μz
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
高市区) 模板支架顶部离建筑物地面9 高度(m) 单榀模板支架μst 风荷载体型系数μs 整体模板支架μstw0.157 1.481 ωfk=ω0μzμ1 stw =0.227 竖向封闭栏杆μs 三、模板体系设计 结构重要性系数γ0 主梁布置方向 1 ωmk=ω0μzμs=0.153 脚手架安全等级 II级 900 平行立杆纵向立杆纵向间距la(mm) 方向 立杆横向间距lb(mm) 顶层水平杆步距hˊ(mm) 900 1200 水平拉杆步距h(mm) 1200 支架可调托座支撑点至顶层450 水平杆中心线的距离a(mm) 小梁间距l(mm) 主梁最大悬挑长度l2(mm) 设计简图如下：
400 150 小梁最大悬挑长度l1(mm) 150
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
模板设计平面图
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
纵向剖面图
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
横向剖面图
四、面板验算 面板类型 覆面木胶合板 面板厚度t(mm) 15 面板抗弯强度设计值15 [f](N/mm2) 面板弹性模量E(N/mm2) 10000 面板抗剪强度设计值1.4 [τ](N/mm2) 面板计算方式 简支梁 按简支梁 ，取1m单位宽度计算。
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
承载能力极限状态
q1＝1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]
×
b=1
×
max[1.2
×
(0.1+(24+1.1)
×
0.12)+1.4
×
3
，
1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×3] ×1=7.934kN/m
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
正常使用极限状态
q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.12))×1＝3.112kN/m 计算简图如下：
1、强度验算
Mmax＝q1l2/8＝7.934×0.42/8＝0.159kN·m
σ＝Mmax/W＝0.159×106/37500＝4.232N/mm2≤[f]＝15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 ν ν
max
＝5ql4/(384EI)=5×3.112×4004/(384×10000×281250)=0.369mm =0.369mm≤min{400/150，10}=2.667mm
max
满足要求！ 五、小梁验算 小梁类型 矩形木楞 小梁截面类型(mm) 50×100 小梁抗弯强度设计值12.87 [f](N/mm2) 小梁截面抵抗矩W(cm3) 小梁截面惯性矩I(cm4) 83.333 416.667 小梁抗剪强度设计值1.386 [τ](N/mm2) 小梁弹性模量E(N/mm2) 小梁计算方式 8415 二等跨连续梁 q1＝1×max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×
b=1
×
max[1.2
×
(0.3+(24+1.1)
×
0.12)+1.4
×
3
，
1.35×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×3]×0.4=3.27kN/m
因此，q1静＝1×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1×1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.4=1.59kN/m
q1活＝1×1.4×Q1k×b=1×1.4×3×0.4＝1.68kN/m 计算简图如下：
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
1、强度验算
M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.59×0.92+0.125×1.68×0.92＝0.331kN·m M2＝q1L12/2=3.27×0.152/2＝0.037kN·m
Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.331，0.037]＝0.331kN·m σ=Mmax/W=0.331×106/83333=3.973N/mm2≤[f]=12.87N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.59×0.9+0.625×1.68×0.9＝1.839kN V2＝q1L1＝3.27×0.15＝0.49kN
Vmax＝max[V1，V2]＝max[1.839，0.49]＝1.839kN τ
max
=3Vmax/(2bh0)=3×1.839×1000/(2×50×100)＝0.552N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2
满足要求！ 3、挠度验算
q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.12))×0.4＝1.325kN/m 挠度,跨中ν
max
＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.325×9004/(100×8415×416.667×104)
＝0.129mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(900/150，10)＝6mm； 悬臂端ν
max
＝ql14/(8EI)=1.325×1504/(8×8415×416.667×104)＝0.002mm≤[ν]＝
min(2×l1/150，10)＝min(2×150/150，10)＝2mm 满足要求！ 六、主梁验算 主梁类型 钢管 主梁截面类型(mm) Ф48×3
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
主梁计算截面类型(mm) Ф48×3 主梁抗弯强度设计值205 [f](N/mm2) 主梁抗剪强度设计值125 [τ](N/mm2) 主梁弹性模量E(N/mm2) 主梁计算方式 206000 三等跨连续梁 主梁截面惯性矩I(cm4) 10.78 主梁截面抵抗矩W(cm3) 4.49 1、小梁最大支座反力计算
q1＝1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×
b=1
×
max[1.2
×
(0.5+(24+1.1)
×
0.12)+1.4
×
3
，
1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.7×3]×0.4＝3.366kN/m
q1静＝1×1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)×0.4＝1.686kN/m
q1活＝1×1.4×Q1k×b＝1×1.4×3×0.4＝1.68kN/m
q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.12))×0.4＝1.405kN/m 承载能力极限状态
按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×3.366×0.9＝3.786kN 按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1
静
+0.437q1
活
)L +q1l1＝
(0.375×1.686+0.437×1.68)×0.9+3.366×0.15＝1.735kN R＝max[Rmax，R1]＝3.786kN; 正常使用极限状态
按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.405×0.9＝1.58kN
按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L +q2l1＝0.375×1.405×0.9+1.405×0.15＝0.685kN
R'＝max[R'max，R'1]＝1.58kN; 计算简图如下：
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
主梁计算简图一
主梁计算简图二
2、抗弯验算
主梁弯矩图一(kN·m)
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
主梁弯矩图二(kN·m)
σ=Mmax/W=0.771×10/4490=171.778N/mm≤[f]=205N/mm 满足要求！ 3、抗剪验算
6
2
2
主梁剪力图一(kN)
主梁剪力图二(kN)
τ
max
=2Vmax/A=2×6.511×1000/424＝30.71N/mm2≤[τ]=125N/mm2
满足要求！ 4、挠度验算
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
主梁变形图一(mm)
主梁变形图二(mm)
跨中ν
max
=0.740mm≤[ν]=min{900/150，10}=6mm
max
悬挑段ν＝0.452mm≤[ν]=min(2×150/150,10)=2mm
满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一
支座反力依次为R1=7.445kN，R2=8.466kN，R3=9.53kN，R4=4.847kN 图二
支座反力依次为R1=6.085kN，R2=9.059kN，R3=9.059kN，R4=6.085kN 七、可调托座验算 荷载传递至立杆方式 可调托座 可调托座承载力容许值30 [N](kN) 按上节计算可知，可调托座受力N＝9.53kN≤[N]＝30kN 满足要求！
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
八、立杆验算 立杆钢管截面类型(mm) 钢材等级 立杆截面回转半径i(mm) Ф48×3 Q235 15.9 立杆钢管计算截面类型(mm) Ф48×3 立杆截面面积A(mm2) 立杆截面抵抗矩W(cm3) 支架自重标准值q(kN/m) 424 4.49 0.15 抗压强度设计值[f](N/mm2) 205 支架立杆计算长度修正系数1.2 η 1、长细比验算
悬臂端计算长度折减系数k 0.7 l01=hˊ+2ka=1200+2×0.7×450=1830mm l0=ηh=1.2×1200=1440mm
λ=max[l01，l0]/i=1830/15.9=115.094≤[λ]=150 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 考虑风荷载:
λ=l0/i=1830.000/15.9=115.094 查表得，φ1=0.483
Mwd=γ0×φwγQMwk=γ0×φwγQ(ζ2wklah2/10)=1×0.6×1.4×(1×0.024×0.9×1.22/10)=0.003kN·m Nd =Max[R1,R2,R3,R4]+1×γ0.15×7.5=11.048kN
fd=Nd/(φ1A)+Mwd/W＝11.048×103/(0.483×424)+0.003×106/4490=.529N/mm2≤[σ]=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算
根据《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 第8.3.2条: 支撑脚手架架体高宽比不应大于3.0 H/B=7.5/10.5=0.714≤3 满足要求！ 十、架体抗倾覆验算
G
×q×H=Max[7.445,9.059,9.53,6.085]+1×1.35×
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la×ωfk=0.9×0.227=0.204kN/m： 风荷载作用在支架外侧竖向封闭栏杆上产生的水平力标准值： Fwk= la×Hm×ωmk=0.9×1.5×0.153=0.207kN
支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok： Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×7.52×0.204+7.5×0.207=7.295kN.m 参考《规范》GB51210-2016 第6.2.17条： B2la(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok
gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2
gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2 Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN
bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m
B2la(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2la[qH/(la×lb)+G1k]+2×Gjk×B/2=10.52×0.9×[0.15×7.5/(0.9×0.9)+0.5]+2×1×10.5/2=197.925kN.m≥3γ0Mok =3×1×7.295=21.885kN.M 满足要求！
十一、立杆支承面承载力验算 支撑层楼板厚度h(mm) 混凝土的龄期(天) 100 7 混凝土强度等级 C30 混凝土的实测抗压强度8.294 fc(N/mm2) 混凝土的实测抗拉强度0.829 立杆垫板长a(mm) 200
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
ft(N/mm2) 立杆垫板宽b(mm) F1=N=11.048kN 1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表 公式 参数剖析 F1 βh ft Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0 σpc,m 局部荷载设计值或集中反力设计值 截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，取βh=0.9；中间线性插入取用。 混凝土轴心抗拉强度设计值 临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/㎜2范围内 临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βs不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2 as 板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20 100 um h0 η1 η2 η1=min(η1,η2) η=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×βs h0/4Um 说明 在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：βh=1，ft=0.829N/mm2，η=1，h0=h-20=80mm， um =2[(a+h0)+(b+h0)]=920mm
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
F=(0.7βhft+0.25σ≥F1=11.048kN 满足要求！
2、局部受压承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表 公式 参数剖析 F1 fc Fl≤1.35βcβlfcAln 局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值 混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值 混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用 混凝土局部受压时的强度提高系数 混凝土局部受压净面积 混凝土局部受压面积 局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 pc，m
)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×920×80/1000=42.71kN
βc βl Aln Al βl=(Ab/Al) Ab 可得：fc=8.294N/mm2，βc=1， β
l
1/2=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×
100)]1/2=2.449Aln=ab=20000mm2
F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×2.449×8.294×20000/1000=8.534kN≥F1=11.048kN 满足要求！
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
标准层2.9m层高板模板计算书
计算依据：
1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016 2、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
3、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ 231-2010 4、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 5、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 6、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土楼板名称 模板支架高度H(m) 模板支架横向长度B(m) 标准层楼板 2.9 19 新浇混凝土楼板板厚(mm) 模板支架纵向长度L(m) 120 20 二、荷载设计
面板 面板及小梁 楼板模板 模板及其支架自重 混凝土自重标准值G2k(kN/m) 施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m) 省份 广东 基本风压ω0(kN/m) 地基粗糙程度 模板支架顶部距地面20 高度(m) 风压高度变化系数μz 风荷载体型系数μs 1.52 0.76 0.347 2230.1 0.3 0.5 0.75 钢筋自重标准值G3k(kN/m) 3模板及其支架自重标准值G1k(kN/m) 224 1.1 2.5 地区 0.3 A类(近海或湖岸区) 佛山市 风荷载标准值ωk(kN/m) 2 三、模板体系设计
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
主梁布置方向 立柱横向间距lb(mm) 顶层水平杆步距hˊ(mm) 平行立柱纵向方向 立柱纵向间距la(mm) 1200 600 水平拉杆步距h(mm) 支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm) 小梁间距l(mm) 主梁最大悬挑长度l2(mm) 350 150 小梁最大悬挑长度l1(mm) 150 900 1200 500 设计简图如下：
模板设计平面图
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
纵向剖面图
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
横向剖面图
四、面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 面板弹性模量E(N/mm) 22覆面木胶合板 31 11500 面板厚度t(mm) 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm) 面板计算方式 215 1.5 三等跨连续梁 按三等跨连续梁 ，取1m单位宽度计算。
W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 承载能力极限状态
根据《建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程》DBJ15-98-2014 第4.3节规定可知：
q1＝1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k
+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.9×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×2.5] ×1=7.351kN/m
q1静=1×[γG(G1k +(G2k+G3k)×h)×b] = 1×[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.12)×1]=4.201kN/m
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
q1活=1×(γQφcQ1k)×b=1×(1.4×0.9×2.5)×1=3.15kN/m 正常使用极限状态
q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.12)+1×2.5)×1＝5.612kN/m
计算简图如下：
1、强度验算
Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×4.201×0.352+0.117×3.15×0.352＝0.097kN·m σ＝Mmax/W＝0.097×106/37500＝2.576N/mm2≤[f]＝31N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×5.612×3504/(100×11500×281250)=0.176mm νmax=0.176mm≤min{350/150，10}=2.333mm 满足要求！
五、小梁验算
小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 小梁截面惯性矩I(cm) 432矩形木楞 12.87 83.333 416.667 小梁截面类型(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁计算方式 2250×100 1.386 8415 二等跨连续梁 根据《建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程》DBJ15-98-2014 第4.3节规定可知：
q1＝1×max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k
+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.9×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×2.5]×0.35=2.667kN/m 因此，q1静＝1×1.35×(G1k
+(G2k+G3k)×h)×b=1×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.35=1.565kN/m
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
q1活＝1×1.4×0.9×Q1k×b=1×1.4×0.9×2.5×0.35＝1.103kN/m 计算简图如下：
1、强度验算
M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×1.565×1.22+0.125×1.103×1.22＝0.48kN·m M2＝q1L12/2=2.667×0.152/2＝0.03kN·m
Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.48，0.03]＝0.48kN·m σ=Mmax/W=0.48×106/83333=5.762N/mm2≤[f]=12.87N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.565×1.2+0.625×1.103×1.2＝2.001kN V2＝q1L1＝2.667×0.15＝0.4kN
Vmax＝max[V1，V2]＝max[2.001，0.4]＝2.001kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×2.001×1000/(2×50×100)＝0.6N/mm2≤[τ]=1.386N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.12)+1×2.5)×0.35＝2.034kN/m
挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×2.034×12004/(100×8415×416.667×104)＝0.627mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(1200/150，10)＝8mm；
悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.034×1504/(8×8415×416.667×104)＝0.004mm≤[ν]＝min(2×l1/150，10)＝min(2×150/150，10)＝2mm 满足要求！
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
六、主梁验算
主梁类型 主梁计算截面类型(mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁计算方式 主梁受力不均匀系数 22钢管 Ф48×3 125 206000 三等跨连续梁 0.6 主梁截面类型(mm) 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 主梁截面惯性矩I(cm) 可调托座内主梁根数 432Ф48×3 205 4.49 10.78 2 1、小梁最大支座反力计算
q1＝1×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k
+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.9×Q1k]×b=1×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×0.9×2.5]×0.35＝2.762kN/m
q1静＝1×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.12)×0.35＝1.659kN/m q1活＝1×1.4×0.9×Q1k×b ＝1×1.4×0.9×2.5×0.35＝1.103kN/m
q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×Q1k)×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1×2.5)×0.35＝2.104kN/m
承载能力极限状态
按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×2.762×1.2＝4.143kN 按二等跨连续梁按悬臂梁，R1＝(0.375q1静+0.437q1活)L +q1l1＝(0.375×1.659+0.437×1.103)×1.2+2.762×0.15＝1.739kN 主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 R＝max[Rmax，R1]×0.6＝2.486kN; 正常使用极限状态
按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×2.104×1.2＝3.156kN
按二等跨连续梁悬臂梁，R'1＝0.375q2L +q2l1＝0.375×2.104×1.2+2.104×0.15＝1.263kN
R'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.4kN;
采用集中力按中均分布置及作用梁端两种计算模型分析，按三等跨连续梁计算简图如下：
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
主梁计算简图一
主梁计算简图二
2、抗弯验算
主梁弯矩图一(kN·m)
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
主梁弯矩图二(kN·m)
σ=Mmax/W=0.626×106/4490=139.42N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算
主梁剪力图一(kN)
主梁剪力图二(kN)
τmax=2Vmax/A=2×4.009×1000/424＝18.912N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
主梁变形图一(mm)
主梁变形图二(mm)
跨中νmax=1.047mm≤[ν]=min{900/150，10}=6mm 悬挑段νmax＝0.638mm≤[ν]=min(2×150/150,10)=2mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一
支座反力依次为R1=5.341kN，R2=6.439kN，R3=7.145kN，R4=3.449kN 图二
支座反力依次为R1=4.348kN，R2=6.839kN，R3=6.839kN，R4=4.348kN
七、可调托座验算
荷载传递至立柱方式 可调托座 可调托座承载力容许值[N](kN) 40 按上节计算可知，可调托座受力N＝7.145/0.6=11.909kN≤[N]＝40kN 满足要求！
八、立柱验算
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
立柱钢管截面类型(mm) 钢材等级 立柱截面回转半径i(mm) 抗压强度设计值[f](N/mm) 支架立柱计算长度修正系数η 2Ф48×3 Q235 15.9 205 1.1 立柱钢管计算截面类型(mm) 立柱截面面积A(mm) 立柱截面抵抗矩W(cm) 支架自重标准值q(kN/m) 32Ф48×3 424 4.49 0.15 1、长细比验算
l01=hˊ+2a=600+2×500=1600mm l0=ηh=1.1×1200=1320mm
λ=max[l01，l0]/i=1600/15.9=100.629≤[λ]=150 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立柱段：
λ1=l01/i=1600.000/15.9=100.629 查表得：φ=0.588 不考虑风荷载:
N1 =Max[R1，R2，R3，R4]/0.6=Max[5.341，6.839，7.145，4.348]/0.6=11.909kN f＝ N1/(ΦA)＝11909/(0.588×424)＝47.767N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载:
Mw＝γ0×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.347×0.9×1.22/10＝0.057kN·m N1w
=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+Mw/lb=Max[5.341,6.839,7.145,4.348]/0.6+0.057/1.2=11.956kN f＝ N1w/(φA)+ Mw/W＝11956/(0.588×424)+0.057×106/4490＝60.651N/mm2≤[f]＝205N/mm2
满足要求！ 非顶部立柱段：
λ=l0/i=1320.000/15.9=83.019 查表得，φ1=0.704 不考虑风荷载:
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
N=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[5.341,6.839,7.145,4.348]/0.6+1×1.35×0.15×2.9=12.496kN
f=N/(φ1A)＝12.496×103/(0.704×424)=41.863N/mm2≤[σ]=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载:
Mw＝γ0×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.347×0.9×1.22/10＝0.057kN·m Nw
=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H+Mw/lb=Max[5.341,6.839,7.145,4.348]/0.6+1×1.35×0.15×2.9+0.057/1.2=12.4kN
f=Nw/(φ1A)+Mw/W＝12.4×103/(0.704×424)+0.057×106/4490=.719N/mm2≤[σ]=205N/mm2 满足要求！
九、高宽比验算
根据《建筑施工承插型套扣式钢管脚手架安全技术规程》DBJ15-98-2014第6.1.5：模板支撑架的高宽比不宜大于3 H/B=2.9/19=0.153≤3
满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！
十、立柱支承面承载力验算
支撑层楼板厚度h(mm) 混凝土的龄期(天) 混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm) 立柱垫板宽b(mm) 2120 7 0.829 100 混凝土强度等级 混凝土的实测抗压强度fc(N/mm) 立柱垫板长a(mm) 2C30 8.294 200 F1=N=12.4kN 1、受冲切承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表
公式 参数剖析 F1 Fl≤(0.7βhft+0.25σpc,m)ηumh0 βh 取βh=0.9；中间线性插入取用。 局部荷载设计值或集中反力设计值 截面高度影响系数：当h≤800mm时，取βh=1.0；当h≥2000mm时，
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
ft 混凝土轴心抗拉强度设计值 临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，σpc,m 其值控制在1.0-3.5N/㎜范围内 临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂um 直截面的最不利周长。 截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值 局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数 临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数 局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，βsβs η1=0.4+1.2/βs,η2=0.5+as×h0/4Um 不宜大于4：当βs<2时取βs=2，当面积为圆形时，取βs=2 板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：as 对角柱，取as=20 在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中σpc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 2h0 η1 η2 η=min(η1,η2) 说明 可得：βh=1，ft=0.829N/mm2，η=1，h0=h-20=100mm， um =2[(a+h0)+(b+h0)]=1000mm
F=(0.7βhft+0.25σpc，m)ηumh0=(0.7×1×0.829+0.25×0)×1×1000×100/1000=58.03kN≥F1=12.4kN 满足要求！
2、局部受压承载力计算
根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表
公式 参数剖析 F1 fc Fl≤1.35βcβlfcAln βc βl Aln 1/2局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值 混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值 混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用 混凝土局部受压时的强度提高系数 混凝土局部受压净面积 混凝土局部受压面积 局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 Al Ab βl=(Ab/Al)
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
可得：fc=8.294N/mm2，βc=1，
βl=(Ab/Al)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，Aln=ab=20000mm2
F=1.35βcβlfcAln=1.35×1×2.449×8.294×20000/1000=8.534kN≥F1=12.4kN
满足要求！
7.5m高剪力墙（300厚）模板计算书
● 墙柱模板验算（取300mm厚为例）
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
4、《钢结构设计标准》GB 50017-2017
一、工程属性
新浇混凝土墙名称 混凝土墙的计算高度(mm) 剪力墙 7500 新浇混凝土墙墙厚(mm) 混凝土墙的计算长度(mm) 300 6000 二、荷载组合
《建筑施工模板安侧压力计算依据规范 全技术规范》JGJ162-2008 新浇混凝土初凝时间t0(h) 混凝土坍落度影响修正系数β2 4 1 外加剂影响修正系数β1 混凝土浇筑速度V(m/h) 7.5 min{0.22γct0β1β2v1/23混凝土重力密度γc(kN/m) 24 1 2 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m) 22，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×221/2，24×7.5}＝min{29.868，180}＝29.868kN/m 倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m) 2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×7.5]＝min[29.87，180]＝29.87kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
0.9max[1.2×29.868+1.4×2，1.35×29.868+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.2，42.282]＝0.9×42.282＝38.0kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.868 kN/m2
三、面板布置
小梁布置方式 小梁间距(mm) 主梁间距(mm) 对拉螺栓横向间距(mm) 竖直 250 500 600 左部模板悬臂长(mm) 小梁一端悬臂长(mm) 主梁一端悬臂长(mm) 对拉螺栓竖向间距(mm) 125 250 250 500
模板设计立面图
四、面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 31 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 215 11500 墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.6m，W＝bh2/6＝600×152/6＝22500mm3，I＝bh3/12＝600×153/12＝168750mm4
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
1、强度验算
q＝bS承＝0.6×38.0＝22.832kN/m
面板弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.178kN·m
σ＝Mmax/W＝0.178×106/22500＝7.928N/mm2≤[f]＝31N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
q＝bS正＝0.6×29.868=17.921kN/m
面板变形图(mm)
ν＝0.47mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.625mm
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
满足要求！
五、小梁验算
小梁材质及类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 32矩形木楞 16.2 83.333 小梁截面类型(mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 4250×100 9000 416.667
1、强度验算
q＝bS承＝0.25×38.0＝9.513kN/m
小梁弯矩图(kN·m)
小梁剪力图(kN)
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
Mmax＝0.297kN·m
σ＝Mmax/W＝0.297×106/83333＝3.567N/mm2≤[f]＝16.2N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
q＝bS正＝0.25×29.868=7.467kN/m
小梁变形图(mm)
ν＝0.172mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm 满足要求！ 3、支座反力计算
R1=5.008kN，R2=...R23=5.008kN，R24=5.008kN
六、主梁验算
主梁材质及类型 主梁计算截面类型(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42双钢管 Ф48×3 206000 22.49 主梁截面类型(mm) 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 32Ф48×3 205 4.17
1、强度验算
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
主梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.5kN·m
σ＝Mmax/W＝0.5×106/4170＝135.138N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
主梁变形图(mm)
ν＝1.167mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm 满足要求！
七、对拉螺栓验算
对拉螺栓类型 M12 轴向拉力设计值Nt(kN) b12.9 对拉螺栓横向验算间距m＝max[600，600/2+350]＝650mm 对拉螺栓竖向验算间距n＝max[500，500/2+250]＝500mm N＝0.95mnS承＝0.95×0.65×0.5×38.0＝11.749kN≤Ntb＝12.9kN
满足要求！
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
500厚剪力墙模板计算书
● 墙柱模板验算（取500mm厚剪力墙为例）
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计标准》GB 50017-2017
一、工程属性
新浇混凝土墙名称 混凝土墙的计算高度(mm) 剪力墙 3700 新浇混凝土墙墙厚(mm) 混凝土墙的计算长度(mm) 500 6000 二、荷载组合
《建筑施工模板安侧压力计算依据规范 全技术规范》JGJ162-2008 新浇混凝土初凝时间t0(h) 混凝土坍落度影响修正系数β2 4 1 外加剂影响修正系数β1 混凝土浇筑速度V(m/h) 3.7 min{0.22γct0β1β2v1/23混凝土重力密度γc(kN/m) 24 1 2 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m) 22，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×221/2，24×3.7}＝min{29.868，88.8}＝29.868kN/m 倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m) 2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×3.7]＝min[29.87，88.8]＝29.87kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.868+1.4×2，1.35×29.868+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.2，42.282]＝0.9×42.282＝38.0kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.868 kN/m2
三、面板布置
小梁布置方式 竖直 左部模板悬臂长(mm) 125
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
小梁间距(mm) 主梁间距(mm) 对拉螺栓横向间距(mm) 250 450 600 小梁一端悬臂长(mm) 主梁一端悬臂长(mm) 对拉螺栓竖向间距(mm) 250 250 450
模板设计立面图
四、面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 2覆面木胶合板 31 面板厚度(mm) 面板弹性模量E(N/mm) 215 11500 墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.575m，W＝bh2/6＝575×152/6＝21562.5mm3，I＝bh3/12＝575×153/12＝161718.75mm4
1、强度验算
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
q＝bS承＝0.575×38.0＝21.881kN/m
面板弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.171kN·m
σ＝Mmax/W＝0.171×106/21562.5＝7.928N/mm2≤[f]＝31N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
q＝bS正＝0.575×29.868=17.174kN/m
面板变形图(mm)
ν＝0.47mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.625mm 满足要求！
五、小梁验算
小梁材质及类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 32矩形木楞 16.2 83.333 小梁截面类型(mm) 小梁弹性模量E(N/mm) 小梁截面惯性矩I(cm) 4250×100 9000 416.667
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
1、强度验算
q＝bS承＝0.25×38.0＝9.513kN/m
小梁弯矩图(kN·m)
小梁剪力图(kN)
Mmax＝0.428kN·m
σ＝Mmax/W＝0.428×106/83333＝5.137N/mm2≤[f]＝16.2N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
q＝bS正＝0.25×29.868=7.467kN/m
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
小梁变形图(mm)
ν＝0.42mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.125mm 满足要求！ 3、支座反力计算
R1=5.748kN，R2=...R23=5.748kN，R24=5.748kN
六、主梁验算
主梁材质及类型 主梁计算截面类型(mm) 主梁弹性模量E(N/mm) 主梁截面惯性矩I(cm) 42双钢管 Ф48×3 206000 22.49 主梁截面类型(mm) 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 主梁截面抵抗矩W(cm) 32Ф48×3 205 4.17
1、强度验算
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
主梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.7kN·m
σ＝Mmax/W＝0.7×106/4170＝155.106N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
主梁变形图(mm)
ν＝1.34mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mm 满足要求！
七、对拉螺栓验算
对拉螺栓类型 M12 轴向拉力设计值Nt(kN) b12.9 对拉螺栓横向验算间距m＝max[600，600/2+350]＝650mm 对拉螺栓竖向验算间距n＝max[450，450/2+300]＝525mm N＝0.95mnS承＝0.95×0.65×0.525×38.0＝12.337kN≤Ntb＝12.9kN 满足要求！
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
柱模板计算书
● 柱模板验算（700*900mm矩形柱为例）
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 4、《钢结构设计标准》GB 50017-2017
一、工程属性
新浇混凝土柱名称 新浇混凝土柱的计算高度(mm) KZ 5100 新浇混凝土柱长边边长(mm) 新浇混凝土柱短边边长(mm) 900 700 二、荷载组合
《建筑施工模板安侧压力计算依据规范 全技术规范》JGJ162-2008 新浇混凝土初凝时间t0(h) 混凝土坍落度影响修正系数β2 4 1 外加剂影响修正系数β1 混凝土浇筑速度V(m/h) 5.1 min{0.22γct0β1β2v1/23混凝土重力密度γc(kN/m) 24 1 2 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m) 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m) 22，γcH}＝min{0.22×24×4×1×1×221/2，24×5.1}＝min{29.868，122.4}＝29.868kN/m 倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m) 2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×5.1]＝min[29.87，122.4]＝29.87kN/m2
承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.868+1.4×2，1.35×29.868+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.2，42.282]＝0.9×42.282＝38.0kN/m2
正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.868 kN/m2
三、面板验算
面板类型 覆面竹胶合板 面板厚度(mm) 15
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
面板抗弯强度设计值[f](N/mm) 柱长边小梁根数 柱箍间距l1(mm) 214.74 5 700 面板弹性模量E(N/mm) 柱短边小梁根数 225 5
模板设计平面图 1、强度验算
最不利受力状态如下图，按四等跨连续梁验算
静载线荷载q1＝0.9×1.35bG4k＝0.9×1.35×0.7×29.868＝25.403kN/m
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
活载线荷载q2＝0.9×1.4×0.7bQ3k＝0.9×1.4×0.7×0.7×2＝1.235kN/m
Mmax＝-0.107q1l2-0.121q2l2＝-0.107×25.403×0.2252-0.121×1.235×0.2252＝-0.145kN·m σ＝Mmax/W＝0.145×106/(1/6×700×152)＝5.53N/mm2≤[f]＝14.74N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算
作用线荷载q＝bS正＝0.7×29.868＝20.908kN/m
ν＝0.632ql4/(100EI)＝0.632×20.908×22/(100×25×(1/12×700×153))＝0.193mm≤[ν]＝l/400＝225/400＝0.562mm 满足要求！
四、小梁验算
小梁类型 小梁截面惯性矩I(cm) 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm) 224矩形木楞 416.667 13.5 1.35 小梁截面类型(mm) 小梁截面抵抗矩W(cm) 小梁弹性模量E(N/mm) 最低处柱箍离楼面距离(mm) 2350×100 83.333 9000 180 1、强度验算
小梁上作用线荷载q＝bS承＝0.225×38.0＝8.562 kN/m
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
小梁弯矩图(kN·m)
Mmax＝0.443kN·m
σ＝Mmax/W＝0.443×106/83.333×103＝5.313N/mm2≤[f]＝13.5N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算
小梁剪力图(kN·m)
Vmax＝3.627kN
τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.627×1000/(2×50×100)＝1.088N/mm2≤[τ]=1.35N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算
小梁上作用线荷载q＝bS正＝0.225×29.868＝6.72 kN/m
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
小梁变形图(mm)
ν＝0.281mm≤[ν]＝1.75mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=6.792 正常使用极限状态 Rmax=5.331
五、柱箍验算
柱箍类型 柱箍材质规格(mm) 柱箍截面抵抗矩W(cm) 柱箍弹性模量E(N/mm) 23钢管 Ф48×3 4.49 206000 柱箍合并根数 柱箍截面惯性矩I(cm) 柱箍抗弯强度设计值[f](N/mm) 柱箍截面面积A(cm) 2242 10.78 205 5.06
模板设计立面图
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
1、柱箍强度验算
连续梁中间集中力取小P值；两边集中力为小梁荷载取半后，取P/2值。 长边柱箍：
取小梁计算中b=900/(5-1)=225mm=0.225m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax＝6.792kN P=Rmax/2=3.396kN 正常使用极限状态： R’max＝5.331kN P’=R’max/2=2.665kN
长边柱箍计算简图
长边柱箍弯矩图(kN·m)
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
长边柱箍剪力图(kN)
M1＝0.214kN·m，N1＝6.103kN 短边柱箍：
取小梁计算中b=700/(5-1)=175mm=0.175m代入小梁计算中得到： 承载能力极限状态 Rmax＝5.282kN P=Rmax/2=2.1kN 正常使用极限状态： R’max＝4.146kN P’=R’max/2=2.073kN
短边柱箍计算简图
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
短边柱箍弯矩图(kN·m)
短边柱箍剪力图(kN)
M2＝0.14kN·m，N2＝4.997kN
N/A+M/Wn＝6.103×103/506+0.214×106/(4.49×103)＝59.613N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 2、柱箍挠度验算
长边柱箍计算简图
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
长边柱箍变形图(mm)
短边柱箍计算简图
短边柱箍变形图(mm)
ν1＝0.048mm≤[ν]＝l/400＝0.983mm ν2＝0.02mm≤[ν]＝l/400＝0.815mm 满足要求！
六、对拉螺栓验算
对拉螺栓型号 扣件类型 M12 3形26型 轴向拉力设计值Nt(kN) 扣件容许荷载(kN) b12.9 26
高支模安全专项施工方案(轮扣式脚手架)
N＝6.103×2=12.206kN≤Ntb＝12.9kN 满足要求！
N＝6.103×2=12.206kN≤26kN 满足要求！
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