维普资讯 http://www.cqvip.com ＩＳＳＮ １００８．９４４６ 承德石油高等专科学校学报 Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｃｈｅｎｇｄｅ Ｐｅｔｒｏｌｅｕｍ Ｃｏｌｌｅｇｅ 第８卷第４期，２００６年１２月 Ｖｏ１．８，Ｎｏ．４，Ｄｅｃ．２００６ 丽 了磊 ： 水驱稠油油藏ＣＯ２吞吐实验研究 吴永彬 ，齐士龙 （１．中国石油勘探开发研究院热采所，北京 １０００８３； ２．大庆油田采油工程研究院采气室，黑龙江大庆 １６３４５３） 摘要：为了进一步提高水驱稠油油藏的开发效果，利用室内物理模拟实验方法，研究了普通稠油油藏水驱开 发后期转ＣＯ 吞吐的开采机理及可行性，分析了影响ＣＯ 吞吐效果的各项工艺参数。实验结果表明，ＣＯ：吞 吐的周期注气量、注气速度、焖井时间和生产过程中的井底流压及降压方式都对ＣＯ：吞吐效果有重要影响， 合理控制各工艺参数可以在水驱稠油油藏得到较好的ＣＯ：吞吐效果。 关键词：稠油油藏；水驱；ＣＯ：吞吐；室内实验 中圈分类号：ＴＥ３４１ 文献标识码：Ｂ 文章编号：１００８ ４４６（２００６）０４－０００８－０４ Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ Ｓｔｕｄｙ ｏｎ ＣＯ２ Ｈｕｆｆ＆Ｐｕｆｆ ｉｎ Ｗａｔｅｒｆｌｏｏｄｉｎｇ Ｈｅａｖｙ Ｏｉｌ Ｒｅｓｅｒｖｏｉｒｓ ＷＵ Ｙｏｎｇ－ｂｉｎ ．ＱＩ Ｓｈｉ—ｌｏｎｇ （１．Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ ｏｆ Ｐｅｔｒｏｌｅｕｍ Ｅｘｐｌｏｒａｔｉｏｎ ａｎｄ Ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ，Ｐｅｔｒｏｃｈｉｎａ，Ｂｅｉｊｉｎｇ １０００８３，Ｃｈｉｎａ； ２．Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ ｏｆ Ｏｉｌ Ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｄａｑｉｎｇ Ｏｉｌ Ｃｏｍｐａｎｙ， Ｐｅｔｒｏｃｈｉｎａ，Ｄａｑｉｎｇ １６３０００，Ｈｅｉｌｏｎｇｊｉａｎｇ，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｉｎ ｏｒｄｅｒ ｔｏ ｆｕｒｔｈｅｒ ｅｎｈａｎｃｅ ｔｈｅ ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ ｏｆ ｃｏｎｖｅｎｔｉｏｎａｌ ｗａｔｅｒ—ｆｌｏｏｄｉｎｇ ｈｅａｖｙ ｏｉｌ ｒｅｓｅｒｖｏｉｒｓ，ｉｎ—ｈｏｕｓｅ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ ａｐｐｒｏａｃｈ ｉｓ ｃｏｎｄｕｃｔｅｄ ｔｏ ｓｔｕｄｙ ｔｈｅ ｍｅｃｈａｎｉｓｍ ａｎｄ ｆｅａ－ ｓｉｂｉｌｉｔｙ ｏｆ ＣＯ２ ｈｕｆｆ＆ｐｕｆｆ ａｆｔｅｒ ｗａｔｅｒ ｆｌｏｏｄｉｎｇ ａｎｄ ｔｈｅ ｒｅｃｏｖｅｒｙ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ａｆｆｅｃｔｉｎｇ ｔｈｅ ｐｒｏｄｕｃｔｉｏｎ ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ ｏｆ ＣＯ２ ｈｕｆｆ＆ｐｕｆｆ．Ｔｈｅ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ ｒｅｓｕｌｔ ｓｈｏｗｓ ｔｈａｔ ｃｙｃｌｉｃ ｇａｓ ｉｎｊｅｃｔｉｏｎ，ｉｎｊｅｃｔｉｏｎ ｒａｔｅ，ｓｈｕｔ—ｉｎ ｔｉｍｅ，ｂｏｔｔｏｍ ｈｏｌｅ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ａｎｄ ｐａｔｔｅｒｎｓ ｏｆ ｐｒｅｓｓｕｒｅ ｒｅｌｅａｓｅ ａｌｌ ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｔｈｅ ｐｒｏｄｕｃ－ ｔｉｏｎ ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ ｏｆ ＣＯ２ ｈｕｆｆ＆ｐｕｆｆ；ａｎｄ ｇｏｏｄ ｅｆｆｅｃｔ ｃａｎ ｂｅ ｒｅｃｅｉｖｅｄ ｂｙ ｐｒｏｐｅｒｌｙ ｃｏｎｔｒｏｌｌｉｎｇ ｔｈｅ ｒｅ－ ｃｏＶｅｒｙ ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ ｌｉｓｔｅｄ ａｂｏｖｅ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｈｅａｖｙ ｏｉｌ ｒｅｓｅｒｖｏｉｒ；ｗａｔｅｒ ｆｌｏｏｄｉｎｇ；ＣＯ２ ｈｕｆｆ＆ｐｕｆｆ；ｉｎ—ｈｏｕｓｅ ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔ 普通稠油油藏由于原油粘度高，油水流度比较大，层间非均质性严重，注入水容易沿高渗透带窜流， 使得波及体积小，驱油效率和采出程度低，注水开发效果差。而ＣＯ 吞吐是一种提高采收率的三次采 油方法，采用注ＣＯ：的方式能大大降低原油的粘度，改善原油的流动特性，但是ＣＯ 吞吐的注气参数对 整个开发效果都会产生较大的影响。因此，为提高普通稠油油藏的最终采收率，本文对普通稠油水驱开 发后期转ＣＯ 吞吐的效果及影响因素进行了室内实验。 １ ＣＯ，吞吐增油机理 据研究分析，水驱后转ｃＯ 吞吐提高采收率具有多种有利的机理¨ 。 １）油溶解ＣＯ：后体积膨胀。随ＣＯ 溶解量的增加，地层原油体积系数增加。ＣＯ 溶解越多，则地 层原油体积膨胀越大，地层原油的弹性能量增加越多，增油效果就越明显。同时，原油体积膨胀不但可 收稿Ｅｔ期：２００６－０９－１１ 作者简介：吴永彬（１９８２ ），男，四川自贡人，中国石油勘探开发研究院在读硕士生，主要从事稠油开采实验及数值 模拟研究。 维普资讯 http://www.cqvip.com 吴永彬，等：水驱稠油油藏ＣＯ 吞吐实验研究 ・９・ 以增加地层的弹性能量，还有利于膨胀后的剩余油脱离地层水及岩石表面的束缚，变成可动油，从而增 加油井产量。 ２）溶解ｃ０ 后粘度降低。地层原油粘度随ｃＯ 溶解量的增加而下降，原始原油粘度越大，溶解 ｃ０ 后降粘效果越明显，降粘后的原油由于流动阻力降低，更易于向井筒渗流，从而使单井产量得以提 高。 ３）原油溶解ｃ０ 后油水界面张力降低。界面张力影响着孔隙介质中多相流体的渗流特性，随着溶 解气量的增加，油水界面张力显著降低，从而有利于提高油相相对渗透率。 ４）ＣＯ：对原油的萃取作用。焖井期间，ＣＯ 能气化或萃取原油中的轻质成分，当ＣＯ 气化受地层水 束缚的残余油时，有利于这部分残余油的产出，从而提高单井日产量。 ５）酸化解堵作用。ＣＯ：溶于水中时所生成的碳酸能溶解岩石中的某些胶结物，以及近井地带的有 机垢沉淀，使地层渗透率得以改善。同时水由于酸化作用能解除近井地带的无机垢堵塞，从而减轻近井 地带污染，疏通油流通道，提高单井产能。 ６）形成内部溶解气驱。由于注入的ｃ０：溶解于地层原油中，使得井筒附近压力和地层能量增加。 当油井开井生产时，溶解气的脱出与膨胀带动原油流入井筒，形成ＣＯ：溶解气驱，增加单井产量。 总之，注ＣＯ 的有利机理很多，ＣＯ：吞吐过程中，各种机理常常同时存在。 ２ 室内ＣＯ２吞吐实验 为了研究普通稠油油藏水驱后期转ＣＯ 吞吐的可行性、吞吐效果的影响因素，设计了室内ＣＯ：吞 吐实验。 ２．１实验设备与流程 实验设备是采用美国Ｃｏｒｅ Ｌａｂ公司生产的ＣＦＳ－２００高温高压长岩心综合驱替系统，实验流程见图 １，‘注气’时阀门Ａ 打开，Ａ 、Ｂ 关闭。“焖井”期间所有阀门关闭。“采油”时Ａ 、Ｂ 打开，Ａ 关闭，采 用人工填砂岩心。用水力冲刷的方法在细长的钢管中填满粒径为０．１１５—０．１６４ ｍｍ的石英砂，测定出 孔隙度和渗透率后注入原油，并使之呈饱和状态。岩心长１Ｏ．５ ｍ，直径０．５２ ｅｍ，孔隙度３１．３２％，渗透 率７．７６ ｍ 。 量计 测试管 圈１实验流程 实验用的原油是取自辽河油田的普通稠油，在地层温度为８４℃下脱气油的粘度为１０６ ｍＰａ・ｓ。 ＣＯ 吞吐的基本实验参数为：注入压力２５．５ ＭＰａ，生产压力３．２ ＭＰａ，焖井时间９０ ｍｉｎ，实验温度８４℃， 脱气原油粘度１０６ ｍＰａ－ｓ，脱气原油泡点压力２．１８ ＭＰａ。 ２．２ ＣＯ：吞吐的实验过程 岩心饱和原油后，关闭阀门Ａ 继续注入原油，使岩心内的原油有稳定的地层压力，然后关闭所有阀 门稳定一段时间。回压阀调整到预定的生产压力，随后打开阀门Ｂｌ进行衰竭开采，直至不产油为止。 降压衰竭开采结束后，用实验温度为８４℃的热水进行水驱，含水率达８０％时进行第１周期ＣＯ 吞吐实 维普资讯 http://www.cqvip.com ・１Ｏ・ 承德石油高等专科学校学报 ２００６年第８卷第４期 验。步骤如下：①关闭阀门Ａ：和Ｂ。，打开注入阀门Ａ ，向岩心注入ｃ０ 。②关闭所有阀门进行焖井， 使ｃ０：在地层原油中充分溶解。③将回压阀调整到设定的生产压力（井底压力），打开阀门Ｂ１，利用地 层压力与井底的压力差进行生产。当测试端产出液含水率高于９８％时第一周期吞吐结束。可以按以 上步骤，根据不同的实验方案进行多轮次ｃ０：吞吐实验。 ３ 实验结果及分析 ３．１ ＣＯ：周期注入量对吞吐效果的影响 ｃ０ 吞吐时向油层注入一定量的ｃ０。，与原油充分接触以改善其性质，达到增产目的。一般来说， ＣＯ 周期注入量越大，增产油量越多。但增产效果并不始终与ＣＯ 注入量成正比，当注入量达到一定程 度时，继续增加注入量将会失去经济效益，也就是说存在一个最佳注入量的问题［３Ｉ４］。最佳注入量主要 由油藏岩石及流体性质决定，为了确定注入气量对产油量的影响，在焖井时间、注入速度、井底流压均不 变的情况下改变ＣＯ：周期注入量进行实验，结果见图２。图中注入量为周期平均注入量（标准状况下的 体积）与孔隙体积之比，单位为ＰＶ。 从图２可以看出，在其它条件相同时，周期注入ＣＯ 越多，增产油量也越多；当注气量增加到一定值 后，继续增加ＣＯ 注入量，引起的增产油量将逐渐减少。推测其原因可能是注气量增加引起地层压力 增加，增加ＣＯ：在原油中的溶解度，增强原油膨胀和降粘效果；当压力增大到一定程度后，ＣＯ 在原油中 溶解度增加幅度将变小，使得原油膨胀和降粘效果变弱。 ３．２ 注气速度对吞吐效果的影响 注气速度是影响ＣＯ 吞吐效果的敏感参数，一般认为注气速度越快，越容易形成指进，使ＣＯ：进入 油藏深部，溶解更多的原油。但是，每口油井的注气速度都应该在油藏允许的注入压力范围以内。在相 同注气量和焖井时间条件下，以不同速度注入ＣＯ 进行实验，结果见图３。 芝 羽 藿一 。 踩 匪 Ｏ ５ １Ｏ １５ ２Ｏ ２５ ３Ｏ ３５ 注入量／ＰＶ 图２不同周期注气量对吞吐效果影响 图３不同注气速度对吞吐效果影响 从图３可以看出，初期随注入速度的增加，产油量、增产油量均逐渐增加，但达到一定值后，产油量 增加幅度减小。 ３．３焖井时间对吞吐效果的影响 在固定其他条件相同时研究了不同焖井时间对吞吐效果的影响，实验结果见图４。从图４可以看 出，当焖井时间较短时，随着焖井时间的延长产油量增加；当焖井时间超过９０ ｍｉｎ时，增产油量逐渐下 降，由此可以证明ＣＯ 吞吐存在一个最佳焖井时间。分析其原因认为，当实际焖井时间短于最佳焖井 时间时，ＣＯ，不能与原油充分接触，使得其降粘作用不能充分发挥；当实际焖井时间超过最佳焖井时间 时，溶入原油的ｃ０：发生对流和扩散，逐渐消耗溶解气驱能量，削弱了对原油的驱动作用 。 ３．４ 井底流压对吞吐效果的影响 为了确定井底流压对吞吐效果的影响，在其他条件相同时设计了不同井底流压的实验，实验结果见 图５。从图５可以看出，随着井底流压的下降，产油量逐渐增加。但是当井底流压低于原油泡点压力以 后，产油量随着井底流压的下降逐渐减少。 维普资讯 http://www.cqvip.com 吴永彬，等：水驱稠油油藏ｃＯ：吞吐实验研究 ＼ ∞ ∞ ＼ 斟∈ 器 匣 嚣 器 暖 ０ ０ ０ ２０ ４０ ６０ ８０ １００ １２０ １４０ ０ １ ２ ３ ４ ５ ６ ７ 焖井时间／ｍｉｎ 井底流压／ＭＰａ 图４不同炯井时间对吞吐效果影响 图５不同井底流压对吞吐效果影响 裹１ ３种降压方式 分析认为，井底流压高于原油泡点压力时，产油量增 加的原因可能是ＣＯ 吞吐生产过程中井底流压越小生 产压差越大，油井泄油能力也越强，同时，溶于原油中的 ＣＯ：因压力减小而膨胀，从而降低了原油粘度；但当井底 流压低于原油泡点压力以后，溶于原油中的ＣＯ 逸出使 原油粘度增加，从而使原油流动阻力增加，生产效果变 差。因此，合理的井底流压应取在比原油泡点压力稍大 的地方 。 ｏ ３．５ 降压方式对吞吐效果的影响 毒 从焖井后的平均地层压力降低到生产时的井底压 蓬暑 弭 力，可以一次降压或分级降压。为了研究降压方式对吞 吐效果的影响，设计了一组实验，注入压力均为２５．５ 藿 ０ 压 压 ＭＰａ，生产压力均为３．２ ＭＰａ，但采用３种降压方式（见 表１）。 压 ２ ３ ４ 图６为不同降压方式下的周期采出程度曲线的对 比。可见，降压快（即提高生产速度），有利于提高周期 采出程度。 吞吐周期 圈６不同井底流压对吞吐效果影响 ４ 结论 １）对于普通稠油油藏，水驱后期转ｃｏ：吞吐开采方式具有较高的驱油效率，可提高最终驱油效率 和采收率，预计可成为该类稠油油藏水驱后有效的接替技术。 ２）对于ＣＯ：吞吐方式，注入量是周期产油量的主要影响因素。初期随周期注入量的增加，周期产 油量越大。但当注入量达到一定程度时，继续增加注入量，周期产油量的增幅逐渐减少，因此应结合油 藏特征确定合理注入量，确保开采的经济效益。 ３）周期产油量随着焖井时间的延长先增大而后逐渐减少，因此ｃＯ：吞吐存在一个最佳焖井时间。 ４）ＣＯ 注入速度越高，吞吐周期产油量越大，但增加幅度逐渐减小。因此应根据地层条件、设备工 况以及生产成本确定ＣＯ 的最佳注入速度。 ５）降低井底流压可以提高周期采出程度，特别是快速降压，既可提高生产速度，又可以提高周期采 出程度。但井底流压不宜低于原油泡点压力，以防止气体逸出、原油粘度增加、开发效果变差。 参考文献： ［１］ 粱玲，程林松，李春兰．利用ｃ０ 改善韦５稠油油藏开采效果［Ｊ］．新疆石油地质，２００３，２４（２）：１—３． ［２］ 刘炳官，吕连洵．低渗透复杂小断块轻油油藏ＣＯ：吞吐研究［Ｊ］．油气地质与采收率，１９９７，４（４）：２—７ 维普资讯 http://www.cqvip.com ・１２’ 承德石油高等专科学校学报 ２００６年第８卷第４期 ［３］ Ｌｕｏ Ｒ．，Ｃｈｅｎｇ Ｌ Ｓ，ａｎｄ Ｐｅｎｇ Ｊ Ｃ．Ｆｅａｓｉｂｉｌｉｔｙ Ｓｔｕｄｙ ｏｆ ＣＯ２ Ｉｎｊｅｃｔｉｏｎ ｆｏｒ Ｈｅａｖｙ Ｏｉｌ Ｒｅｓｅｒｖｏｉｒ Ａｆｔｅｒ Ｃｙｃｌｉｃ Ｓｔｅａｍ Ｓｔｉｍｕｌａ— ｔｉｏｎ：Ｌｉａｏｈｅ Ｏｉｌ Ｆｉｅｌｄ Ｔｅｓｔ［Ｊ］．ＳＰＥ９７４６２，２００５：１—４． ［４］ Ｈｕｊｕｎ Ｌｉ，Ｅｒｗｉｎ Ｐ，Ｄａｖｉｄ Ｓ，ｅｔａ１．Ｅｘｐｅｒｉｍｅｎｔａｌ Ｉｎｖｅｓｔｉｇａｔｉｏｎ ｏｆ ＣＯ２ Ｇｒａｖｉｔｙ Ｄｒａｉｎａｇｅ ｉｎ ａ Ｆｒａｃｔｕｒｅｄ Ｓｙｓｔｅｍ［Ｊ］． ＳＰＥ６４５１０，２０００－２—３． ［５］ Ｏｌｅｎｉｃｋ Ｓｔｅｖｅ，Ｓｃｈｒｏｅｄｅｒ Ｆ Ａ，Ｈａｉｎｅｓ Ｈ Ｋ．Ｃｙｃｌｉｃ ＣＯ２ ｉｎｊｅｃｔｉｏｎ ｏｆｒ ｈｅａｖｙ ｏｉｌ ｒｅｃｏｖｅｒｙ ｉｎ Ｈａｌｆｍｏｏｎ Ｆｉｅｌｄ Ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ ｅｖａｈ， ａｔｉｏｎ ａｎｄ ｐｉｌｏｔ ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ［Ｊ］．ＳＰＥ２４６４５，１９９２：１—５． ［６］ Ｍｉｌｌｅｒ Ｂ Ｊ．Ｄｅｓｉｇｎ ａｎｄ ｒｅｓｕｌｔｓ ｏｆ ａ ｓｈａｌｌｏｗ—ｌｉｇｈｔ ｏｉｌ ｆｉｅｌｄ ｗｉｄｅ ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ ｏｆ ＣＯ２ ｈｕｆｆ ａｎｄ ｐｕｆｆ ｐｒｏｃｅｓｓ［Ｊ］．ＳＰＥ２０２６８， １９９０：１—３． ［７］ Ｂａｋｓｈｉ Ａ Ｋ，Ｏｇｈｅ Ｄ Ｏ，Ｋａｍａｔｈ Ｖ Ａ．Ｆｅａｓｉｂｉｌｉｔｙ ｓｔｕｄｙ ｏｆ ＣＯ２ ｓｔｉｍｕｌａｔｉｏｎ ｉｎ ｔｈｅ ｗｅｓｔ ｓａｋ ｆｉｅｌｄ，Ａｌａｓｋａ［Ｊ］．ＳＰＥ２４０３８， １９９２ １１—５． （上接第７页） 中硼的回收，２－丁基一２－乙基－１，３－丙二醇（ＢＥＰＤ）／２－乙基－１，３－己二醇萃取体系用于降低硼矿和蒸气发 电厂含硼废液中硼的浓度。 我国青藏高原富硼盐湖卤水资源极为丰富，主要类型有氯化物型、硫酸盐型和碳酸盐型盐湖。因此 针对不同类型盐湖卤水，研制交换容量大、成本低的新型高效硼萃取剂是我国未来萃取法提硼的重要攻 关方向。就我国大量的高镁锂比的含硼盐湖卤水而言，盐湖卤水经冻硝、生产钾盐后的富硼锂镁老卤， 经萃取法直接提硼后的萃余液，可为后序高镁锂比卤水的锂、镁分离提供充足的原料。这不仅可简化卤 水体系组成，而且可节约能源，促进盐湖卤水资源的综合利用效率。 参考文献： ［Ｉ］ 吴志坚．硼酸萃取体系相平衡［Ｄ］．中国科学院青海盐湖所硕士学位论文，１９９０． ［２］ Ｆｏｌｋｓｔｏｎ Ｆ Ｅ，Ｌｏｉｔｅｒ Ｋ Ｏ，Ｍｅｎｄｅｌ Ｇ Ｔ，ｅｔ ａ１．Ｍｅｔｈｏｄ ｏｆ Ｒｅｍｏｖｉｎｇ Ｂｏｒｉｃ Ａｃｉｄ ａｎｄ Ｂｏｒｉｃ Ａｃｉｄ Ｓａｌｔｓ ｆｒｏｍ Ａｑｕｅｏｕｓ Ｍａｇｎｅ— ｓｉｕｍ Ｃｈｌｏｉｒｄｅ Ｓｏｌｕｔｉｏｎｓ［Ｐ］，ＵＳ ３ ８５５ ３９２，１９７４． ［３］ 崔荣旦，王国莲，黄师强．２－乙基己醇从盐湖卤水中萃取硼酸［Ｊ］．盐湖研究，１９９０，（４）：１６． ［４］ 程温莹，杨建元，晏俊义，等．用２一乙基己醇从东台吉乃尔湖酸化提硼母液中回收硼［Ｊ］．海湖盐与化工，１９９７，２７ （１）：３４—３７． ［５］ 杨存道，张华京，张存．从大柴旦盐湖卤水提取硼酸的研究（ＩＩ）：溶剂萃取法提取硼酸［Ｊ］．盐湖研究，１９８８，（２）： １２－１４． ［６］ 唐明林，邓天龙，杨建元，等．Ａ１４１６从选硼后母液中萃取硼酸研究［Ｊ］．盐湖研究，１９９４，２（１）：６３—６６． ［７］Ｓｃｈｉａｐｐａ Ｃ Ａ Ｊｒ．，Ｐｌａｃｅ Ｊ，Ｈｕｎｄｓｏｎ Ｒ．Ｍ．Ｋ，Ｅｘｔｒａｃｔｉｏｎ ｏｆ ｂｏｒｏｎ ｆｒｏｍ Ｂｒｉｎｅｓ Ｈａｖｉｎｇ ａ ｐＨ ｏｆ ｌｅｓｓ ｔｈａｎ ａｂｏｕｔ １．７ Ｕｓｉｎｇ ［￣－Ａｌｉｐｈａｔｉｃ Ｄｉｏｌｓ［Ｐ］，Ｕｓ ３ ４９３ ３４９，１９７０． ［８］ Ｗｉｌｋｏｍｉｒｓｋｙ Ｉ，Ｐｒｏｃｅｓｓ ｏｆｒ Ｒｅｍｏｖｉｎｇ Ｂｏｏｒｎ ｆｒｏｍ ｂｒｉｎｅｓ［Ｐ］，ＵＳ ５９３９０３８，１９９９． ［９］ 韩丽娟，李海明，孔亚杰．２，乙基 １，３已二醇从卤水中萃取硼酸［Ｊ］．无机盐工业，２００６，３８（３）：４６—４７． ［１Ｏ］ Ｓｖａｒｃｓ Ｅ，Ｉｇｎａｓｓ Ｒ，Ｐｕｔｎｉｎｓ Ａ，Ｉｅｖｉｎｓ Ａ．，Ｅｘｔｒａｃｔｉｏｎ ｏｆ ｂｏｉｒｃ ａｃｉｄ ｗｉｔｈ ｌ，３一ｎｏｎａｎｅｄｉｏｌ［Ｊ］．Ｌａｔｖ．ＰＳＲＺｉｎａｔ．Ｖｅｓｔｉｓ， Ｋｉｍ．Ｓｅｒ．，１９７４，（２）：１４５—１４８． ［１１］ Ｅ．Ｍ．ＩＩＩｓａｐ￣，Ｈ．Ａ．Ｋａａａｉ￣，Ａ．ＪＩ．１＇ｌｙ＇ｒＨＨＴｂ，Ｘ．Ｐ．ＩＯ．ＴＨＭｏＴｅｙｃ．刘小华译．用Ｈ一３，５一链烷烃二醇萃取性质［Ｊ］．盐湖 研究，１９８９，３（４）：２０６—２１０． ［１２］ Ｇｒａｎｎｅｎ Ｅ Ａ，Ｅｘｔｒａｃｔｉｏｎ ｏｆ ｂｏｒｏｎ ｆｒｏｍ ａｑｕｅｏｕｓ ｓｏｌｕｔｉｏｎｓ ｗｉｔｈ Ｓａｌｉｃｙｌｉｃ Ａｃｉｄ Ｄｅｒｉｖａｔｉｖｅｓ ａｎｄ Ｉｓｏａｍｙｌ Ａｌｃｏｈｏｌ［Ｐ］，ＵＳ ３ ８３９ ２２２，１９７４． ［１３］Ｇｒｉｎｓｔｅａｄ Ｒ．Ｒ．，Ｃｒｅｅｋ Ｗ．，Ｓｅｌｅｃｔｉｖｅ Ｅｘｔｒａｃｔｉｏｎ ｏｆ Ｂｏｒｏｎ ｆｒｏｍ Ａｑｕｅｏｕｓ Ｓｏ！ｕｔｉｏｎｓ［Ｐ］，ＵＳ ３ ４２４ ５６３，１９６９． ［１４］Ｇａｒｒｅｔｔ Ｄ Ｅ．，Ｗｅｅｋ Ｆ Ｊ，Ｍａｒｓｈ Ａ Ｊ，Ｂｏｏｒｎ Ｅｘｔｒａｃｔａｎｔｓ［Ｐ］，ＵＳ ３ １１１ ３８３，１９６３． ［１５］ 李海民，程怀德，张全有．卤水资源开发利用技术述评［Ｊ］．盐湖研究，２００３，Ｉ１（３）：６３—６４．
