中国建筑第六工程局有限公司 洪城·东方国际 地下车库及地下室
模 板 施 工 方 案
编制：刘小兵 (职务) 技术员 (签字) 审核：周兰平 (职务) 技术负责人(签字) 审定：董增智 (职务) 技术部经理(签字)
2010年12月
洪城·东方国际 - 1 - 地下车库、地下室模板施工方案
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中国建筑第六工程局有限公司 目 录 一、工程概况 ........................................................................................................... - 4 - 二、编制依据 ........................................................................................................... - 4 - 三、模板方案选择 ................................................................................................... - 5 - 四、材料选择及搭设参数 ....................................................................................... - 5 -
4.1 墙模板 ................................................................................................................................. - 6 - 4.2柱模板 ................................................................................................................................ - 10 - 4.3 楼板模板 ........................................................................................................................... - 12 - 4.4 梁模板 ............................................................................................................................... - 13 - 4.5构造柱模板 ............................................................................................................................. 14 4.5 楼梯模板 ................................................................................................................................ 15 五、模板的安装过程 ................................................................................................. 15
5.1 模板安装的一般要求 ............................................................................................................ 15 5.2 模板安装要求 ........................................................................................................................ 15 5.2.1 墙模板安装： ..................................................................................................................... 16 5.2.2 柱模板的安装 ..................................................................................................................... 16 5.2.3构造柱模板安装 .................................................................................................................. 17 5.2.4 梁模板安装 ......................................................................................................................... 17 5.2.5 现浇板的安装 ..................................................................................................................... 18 5.3 模板组拼 ................................................................................................................................ 19 5.4 模板定位和支设 .................................................................................................................... 19 六、模板拆除 ............................................................................................................. 20
6.1 模板拆除原则 ........................................................................................................................ 20 6.2 墙、柱模板拆除 .................................................................................................................. 20 6.3 楼板、梁模板拆除 ................................................................................................................ 21 6.4后浇带模板拆除 ..................................................................................................................... 21 七、模板技术措施 ..................................................................................................... 21
7.1进场模板质量标准 ................................................................................................................. 21 7.2 模板安装质量要求 ................................................................................................................ 22
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中国建筑第六工程局有限公司 7.3 其他注意事项 ........................................................................................................................ 25 八、维修及养护 ......................................................................................................... 26 九、安全、环保文明施工措施 ................................................................................. 26 十、附件：计算书 ..................................................................................................... 27
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中国建筑第六工程局有限公司 模板支拆方案 一、工程概况
洪城·东方国际位于南昌市青山湖区罗家集镇，座落在解放东路与罗家中路交汇处，场地交通便利，地理位置优越。场地北东侧为罗家广场、北侧为罗家医院。
地下车库为地下一层，车库层高4.6m，覆土1.1m。总建筑面积8613m2。结构形式为框剪结构，耐久年限为50年。耐火等级为一级，建筑抗震设防分类为丙类，抗震设防烈度为六度。±0.000的绝对标高为22.000。4、5、7、8#楼均为局部地下二层，地下一层、二层层高2.8m,地下二层建筑面积均计入地下车库建筑面积，4#楼地下一层建筑面积444.78 m2，5#楼地下一层建筑面积643.7 m2，7#楼地下一层建筑面积514.15 m2，8#楼地下一层建筑面积444.78 m2，
二、编制依据
《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社； 《混凝土结构设计规范》GB50010-2002中国建筑工业出版社； 《建筑施工计算手册》江正荣著 中国建筑工业出版社； 《建筑施工手册》第四版 中国建筑工业出版社；
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 中国建筑工业出 版社； 《钢结构设计规范》GB 50017-2003中国建筑工业出版社； 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008中国建筑工业出版社；
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中国建筑第六工程局有限公司 三、模板方案选择 在选择方案时，应充分考虑以下几点：
1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。 3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。
4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收； 5、模板及模板支架的搭设，还必须符合《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008的要求。
结合以上设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下模板及其支架方案：
全部采用木模，支撑采用A48钢管，并用对拉螺栓拉结固定模板。
外部架体采用双排架；基础梁及内部架体设置为满堂架。搭设尺寸为：立杆的横距1.0米，立杆纵距1.0米，步距1.5米。底端距板面200高设纵横扫地杆，每步纵横水平管，所有水平管和扫地杆均通长连通。支模架立杆均坐落在基础底粘土层上，立杆底部均采用两块模板(20cm×20cm×1.8cm)铺设。
四、材料选择及搭设参数
材料选择如下：
1. 钢管：选用直径A48*3.0厚焊接钢管； 2. 模板：选用18厚九夹板；
3. 扣件：扣件选用对接、十字和旋转扣件；
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中国建筑第六工程局有限公司 4. 木枋：选用100×50的木枋， 5. 对拉螺杆：内墙、柱选用φ14的对拉螺杆，外墙、外墙柱、集水井、消防集水坑采用φ14的止水对拉螺杆，本工程所选用螺杆长度有820㎜、870㎜、920㎜、1020㎜、1120㎜、1170㎜、1220㎜共7种(如下图)：
柱、梁、墙厚加1、止水螺杆柱、梁、墙厚加2、普通螺杆
4.1 墙模板
本工程墙厚度有200mmm和250mm、300mm三种。
砼剪力墙的模板纵向采用木枋背肋，间距200mm，横向采用双排钢管，并用φ14对拉螺栓拉结。对拉螺杆水平间距400mm， 竖直方向间距450mm。地下室外墙采用φ14止水对拉螺栓拉结。内墙墙直接用对拉螺杆连结，且对拉螺杆用20PVC管贯穿墙柱，以便回收利用。设置对拉螺杆时请注意以下四点：①最上一排和最下一排水平方向对拉螺杆距现
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中国建筑第六工程局有限公司 2最端处竖向一排对拉螺杆距构件端边150～200mm；○3上、中、浇板底150～200mm； ○下三道加固支撑钢管和架子连接。模板接缝处用双面酚醛胶等粘接。在砼浇筑前，下口与地面交接处用1：3水泥砂浆堵漏，以防漏浆。节点附图如下：
墙模板立面图
墙与柱（附墙垛）节点模板水平剖面图 洪城·东方国际 - 7 - 地下车库、地下室模板施工方案
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中国建筑第六工程局有限公司 外墙模板垂直剖面图
内墙模板垂直剖面图 洪城·东方国际 - 8 - 地下车库、地下室模板施工方案
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中国建筑第六工程局有限公司 其中4#、5#、7#、8#楼地下二层剪力墙需分三次浇筑，一次为同地下室一起浇筑300mm高，设置一道止水钢板，二次浇筑为墙体浇筑，在暗梁底下250mm处在设置一道止水钢板,待模板拆除外墙防水做完后做砖胎膜，砖胎膜高度为600mm，砖胎膜顶标高为地下一层底板垫层底标高。第三次墙体浇筑同地下一层底板浇筑同时进行。分段如下图
地下车库-4.500至-6.000处剪力墙需加设一道止水钢板，-4.500处底板不能与-6.000处底板同时浇筑，该处剪力墙支模示意图如下：其中在-6.000m处底板沿剪力墙方向预埋500mm长的钢管间距1m，钢管埋入底板250mm。预埋钢管作为斜撑支撑点。
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地下车库坡道处底板及剪力墙预留施工缝设止水钢板，分两次浇筑。 4.2柱模板
本工程柱子截面尺寸为400×400、500×500、550×550、600×600。 柱模内龙骨采用木枋做竖向肋，柱箍采用双钢管加固。柱箍间距d=400mm。 柱子每方向木枋竖楞3根。550×550、600×600柱采用φ14对拉螺栓拉结间距400mm,如图示：
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中国建筑第六工程局有限公司 400×400（500×500）柱截面
550×550、600×600柱截面 洪城·东方国际 - 11 - 地下车库、地下室模板施工方案
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中国建筑第六工程局有限公司 柱立面 模板接缝处用双面酚醛胶带粘接。在砼浇筑前，模板下口与底板交接处用1：3的水泥砂浆堵漏，以防漏浆。 4.3 楼板模板
本工程楼板厚度为250mm。
楼板模板龙骨采用木枋，龙骨间距200mm，搭设满堂架做支架，纵横向间距800mm，步距1.5m（详见计算书）。
模板：采用木模板拼装，在已搭设的满堂架上布设木枋龙骨，调整标高，先排放一排龙骨，以一端向另一端推进，依次排列安装模板。
铺模板:每块板间用钉子与龙骨连接固定，拼缝均应严密，均设双面胶带。平台板铺完后，用水准仪测量检测模板标高，进行校正，并用靠尺找平。经质检员验收后，进行下道
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中国建筑第六工程局有限公司 工序施工。 特别注意楼层的净空，要保证不能产生负误差。 楼板支撑架立面图如下图所示：
楼板支撑架简图 4.4 梁模板
本工程梁的截面尺寸有：200×450、300×600、400×700（800）、500（550）×800、500×1000等。梁模板采用木楞九夹板体系，模板拼缝使用双面酚醛胶带粘接以防漏浆。模板支撑系统采用钢管搭设，立杆的支撑横间距为0.6米，纵向间距0.8米，拉杆步距为1.5米；梁侧内楞、外楞采用木枋，外楞间距500mm，内楞根据不同的梁而定，梁高超过
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中国建筑第六工程局有限公司 600 mm（包括600 mm）时在梁中部加φ14的对拉螺杆,间距500mm。示意图如下所示：
梁模板立面示意图 4.5构造柱模板
应顺着马牙槎粘帖双面胶带，柱底部也要横贴一道。一定要将构造柱底部及马牙槎内清理干净，且要用清水冲洗干净。按要求预留楞孔。严禁随意敲打墙体。柱箍一定要稳固可靠，要加木针加固。所有模板与墙体接触处均设海绵条填堵空隙。下图为L型构造柱支模图，其他类型构造柱以该图作参考，进行相应调整。
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4.5 楼梯模板
楼梯模板均采用18mm九夹板为斜梯板底模，斜木楞次龙骨为50×100的木枋，间距不大于200mm。支撑系统、水平拉条、剪刀撑均采用钢管固定。把楼梯梁及平台标高及轴线位置确定后，支梁底模、踏步板模，最后加固、检查、验收，经验收合格后方可进行下道工序。
应注意的质量问题：施工前根据实际层高放样，支设时，须注意楼梯的建筑与结构标高差别，留出地坪厚度；检查支撑扣件稳定性，为防止踏步模板下滑，支撑杆必须固定；检查梁底模和踏步板底平整度及标高，踏步宽及高度逐个检查，减小误差。
五、模板的安装过程
5.1 模板安装的一般要求
竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平定位砂浆。弹出定位控制线。 5.2 模板安装要求
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5.2.1 墙模板安装： ①模板安装顺序 定位放线→模板就位、垂直度调整→模板加固→验收→混凝土浇筑→养护→拆模 ②技术要点
安装墙模前，要对墙体接茬处凿毛，用空压机清除墙体内的杂物，做好测量放线
工作。为防止墙体模板根部出现漏浆\"烂根\"现象，墙模安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、粘结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。 按位置线安装门洞模板，下预埋件。
把一面模板按位置线就位，然后安装拉杆或斜撑，安装塑料套管和穿墙螺栓，穿
墙螺栓规格和间距按本方案参数设置。
清扫墙内杂物，再安装另一侧模板，调整斜撑（拉杆）使模板垂直后，再拧紧穿
墙螺帽。
模板安装完毕后，检查一遍扣件、螺栓是否紧固，模板拼缝及下口是否严密。 墙模板宜将木枋做竖肋，双根φ48×3.0钢管做水平背楞。
墙模板立缝、脚缝宜设于木枋和胶合板所形成的企口位置，以防漏浆和错台。墙
模板的水平缝背面应加木枋拼接。
防止墙体混凝土厚薄不一致，墙体上口过大，混凝土墙体表面粘连，角膜与大模
板缝隙过大跑浆，角膜入墙过深，门窗洞口变形。 预防措施：
1） 墙身放线应准确，误差控制在允许范围内，模板就位调整应认真，穿墙螺栓要全部穿齐、拧紧。
2） 支模时上口卡具按设计要求尺寸卡紧。
3） 模板清理干净，隔离剂涂刷均匀，拆模不能过早。
4） 模板拆装时缝隙过大，连接固定措施不牢固，应加强检查，及时处理。 门窗洞口模板的组装及固定要牢固，必须认真进行洞口模板配模，能够保证尺寸，
便于装拆。 5.2.2 柱模板的安装
①模板安装顺序
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定位放线→焊接定位筋→柱模就位安装→安设支撑→固定柱模→浇筑混凝土→养护→拆除脚手架、模板→清理模板
②技术要点
板块与板块竖向接缝处理，应严密拼接，加贴胶带，然后加柱箍、支撑体系将柱
固定。
按图纸尺寸制作柱侧模板后，按放线位置钉好压脚板再安装柱模板，校正垂直度
及柱顶对角线。
安装柱箍：柱箍选择双钢管。柱箍间距、柱箍材料及对拉螺栓直径参数按本方案
要求设置。
防止胀膜、断面尺寸鼓出、漏浆、混凝土不密实，或蜂窝麻面、偏斜、柱身扭曲
的现象。 预防措施：
1） 2）
根据柱箍间距要求钉牢固。
成排柱模支模时，应先立两端柱模，校直与复核位置无误后，顶部拉通长
线，再立中间柱模。 5.2.3构造柱模板安装
墙体砌完后，构造柱支模前，首先要清理构造柱下面的垃圾，墙体构造柱两边的马牙槎，贴双面胶，模板一定要涂刷脱模剂，然后再支模，加固用Ф14的螺栓或步步紧加固，模板一定要同砖墙贴紧，确保不漏浆、不胀模，构造柱上口模板与圈梁模板拼缝一定要严密。 5.2.4 梁模板安装
①模板安装顺序
搭设和调平模板支架(包括安装水平拉杆和剪刀撑)→按标高铺梁底模板→拉线找直→绑扎梁钢筋→安装垫块→梁两侧模板→调整模板
②技术要点
按设计要求起拱，主次梁交接时，先主梁起拱，再次梁起拱。并注意梁的侧模包
住底模。
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在柱子上弹出梁轴线、梁位置和水平线，钉柱头模板。 梁底模板：按设计标高调整支柱的标高。然后安装梁底模板，并拉线找平。 梁下支柱支承在基土面上时，应对基土面平整夯实，满足承载力要求，并加木垫
板或混凝土垫板等有效措施，确保在混凝土浇筑过程中不会发生支撑下沉。 梁侧模板：根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模板制作高度应根据
梁高及楼板模板确定。
当梁高超过600mm时，梁侧模板加穿梁螺栓加固。
防止梁身不平直，梁底不平及下挠、梁侧模胀模、局部模板嵌入柱梁间、拆除困
难的现象。 预防措施：
1） 为缩短。
2） 3）
5.2.5 现浇板的安装
①模板安装顺序
\"满堂\"脚手架→主龙骨→次龙骨→柱头模板龙骨→柱头模板、顶板模板→拼装→顶板内、外墙柱头模板龙骨→模板调整验收→进行下道工序
②技术要点
楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模
板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱(跨度大于4m时，起拱0.2％)，起拱部位为中间起拱，四周不起拱。
根据平面图架设支柱和龙骨。支柱与龙骨的间距，根据本方案参数确定。支柱排
列要考虑设置施工通道。
底层地面应夯实，并铺垫脚板。支柱间的水平拉杆和剪刀撑要认真加强。 通线调节支柱的高度，将大龙骨找平，架设小龙骨。
铺模板时可从四面铺起，从中间收口。楼板模板压在梁侧模时，角位模板应通线
钉固。
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支模时应遵守边模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略
梁侧模必须有压脚板，拉线通直后将梁侧钉固。梁底模板按规定起拱。 混凝土浇筑前，应将模内清理干净，并浇水湿润。
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楼面模板铺完后，应认真检查支设是否牢固，模板梁面、板面应清扫干净。 板模板：防止板中部下挠，板底混凝土面不平的现象。 预防措施：
1） 整。
2） 3）
支顶要符合规定的保证项目要求。 板模按规定起拱。
楼板模板厚度要一致，搁栅木料要有足够的强度和刚度，搁栅面要 平
5.3 模板组拼
模板组装要严格按照构件尺寸配好的模板拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下：
1） 2） 3）
两块模板之间拼缝 ≤1.5 相邻模板之间高低差 ≤1 模板平整度 ≤2
4） 模板平面尺寸偏差 ±3 5.4 模板定位和支设
当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（≥1.2MPa），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。根据轴线位置放出墙柱截面位置尺寸线、模板500mm控制线，以便于梁、柱模板的安装和校正。当、柱混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层500mm标高控制线，并根据该500mm线将板底的控制线直接引测到柱上。
首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道柱轴线，根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前三线必须到位，以便于模板的安装和校正。
模板支设前用空压机将楼面清理干净。不得有积水、杂物，并将施工缝表面浮浆剔除，用水冲净。所有模板内侧必须刷脱模剂。
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六、模板拆除 6.1 模板拆除原则
1、模板拆除根据现场同条件的试块强度，符合设计要求的强度后，由相关工长提出拆模申请书，经技术负责人批准后，方可拆模。
2、模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下表要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。
3、拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。 构件类型 构件跨度(m) ≤2 板 ＞2，≤8 ＞8 梁、拱、壳 悬臂构件 6.2 墙、柱模板拆除
墙、柱模板在混凝土强度达到1.2MPa，能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除，模板拆除顺序与安装模板顺序相反，先外墙后内墙，先拆外墙外侧模板，再拆除内侧模板，先整模后角模。拆墙、柱模板时，首先拆下穿墙螺栓，再松开地脚螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开。不得在墙上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模
洪城·东方国际 20 地下车库、地下室模板施工方案
达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率(%) ≥50 ≥75 ≥100 ≥75 ≥100 ≥100 ≤8 ＞8 － CHINA CONSTRUCTION SIXTH ENGINEERING DIVISION CORP LTD
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时不晃动混凝土墙体，尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除，先松动四周固定用的角钢，再将各面模板轻轻振出拆除，严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板，以防止拆除时洞口的阳角被损坏，跨度大于1m 的洞口拆模后要加设临时支撑。 6.3 楼板、梁模板拆除
楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木枋或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。
模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。
模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。 6.4后浇带模板拆除
根据设计要求，后浇带在主体结束后60天采用C40膨胀砼浇筑，待达到要求强度达到100%，才可拆除模板底模。
七、模板技术措施
7.1进场模板质量标准
模板要求：
（1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。
（2）外观质量检查标准（通过观察检验）
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任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板脱胶不大于0.001m2 。每平方米污染面积不大于0.005m2。
（3）规格尺寸标准
厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3 点、1 点，取8 点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。 7.2 模板安装质量要求
必须符合《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB 50204-2002）及相关规范要求。即\"模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载\"。
（1）主控项目
1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。
检查数量：全数检查。
检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。 2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。 检查数量：全数检查。 检验方法：观察。 （2） 一般项目
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1）模板安装应满足下列要求： 模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；
检查数量：全数检查。 检验方法：观察。
2）对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。 检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10％，且不应少于3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3 间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。
3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定；
检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间)。
检验方法：钢尺检查。
（3）现浇结构模板安装的偏差应符合附表1的规定。
检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见附表1：（检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。）
（4）模板垂直度控制
1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，
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无误后，方可模板安装。 2）模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过 3mm，平整度不超过2mm；
3）模板就位前，检查顶模位置、间距是否满足要求。 （5）顶板模板标高控制
每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据层高约2800mm及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。
（6）模板的变形控制
1）墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm）。
2）浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。
3）门窗洞口处对称下混凝土；
4）模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位； 5）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动； 6）模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。 （7）模板的拼缝、接头
模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞；钢模板如发生变形时，及时修整。
（8）清扫口的留置
楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50×100 洞，以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背订木枋固定。
（9）跨度小于4m 不考虑，4～6m 的板起拱10mm；跨度大于6m的板起拱15mm。 （10）与安装配合
合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。 （11）混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。
（12）为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号
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负责制。
7.3 其他注意事项
在模板工程施工过程中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。
（1）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。
（2）进场木枋先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木枋下口要垫平。 （3）模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。 （4）墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条或双面胶带，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在外墙继续安装模板前，
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要设置模板支撑垫带，并校正其平直。 （5）墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少2~3mm。
（6）门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固，固定，对角用木条拉上以防止变形。
（7）支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。
八、维修及养护
（1）模板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。
（2）模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。
（3）装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。
（4）拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。
九、安全、环保文明施工措施
（1）支模前必须搭好相关脚手架。脚手架与模板支撑架要分离 （2）支、拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。
（3）在拆墙模前不准将脚手架拆除，拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂\"禁止通行\"安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。
（4）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。
（5）木工机械必须严格使用专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，
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且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。
（6）不得将模板堆放在施工层上，防止模板在风荷载下倾覆。
（7）模板堆放场地要求硬化、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架放置。 （8）在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。 （9）环保与文明施工
夜间22:00～6:00之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。
十、附件：计算书 附件一：墙模板计算书 附件二：柱模板计算书 附件三：板模板计算书 附件四：梁模板计算书
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附件一：墙模板计算书 墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。
根据规范，当采用容量为0.2～0.8m3 的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为3.00kN/m2；
一、参数信息
1.基本参数
次楞(内龙骨)间距(mm):200；穿墙螺栓水平间距(mm):400； 主楞(外龙骨)间距(mm):450；穿墙螺栓竖向间距(mm):450； 对拉螺栓直径(mm):M14；
2.主楞信息
龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.0；
钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.49； 主楞肢数:2；
3.次楞信息
龙骨材料:木楞；次楞肢数:2； 宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；
4.面板参数
面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；
面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；
5.木方和钢楞
方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00； 方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):206000.00； 钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；
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墙模板设计简图
二、墙模板荷载标准值计算
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H -- 模板计算高度，取4.600m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别计算得 48.659 kN/m、110.400 kN/m，取较小值48.659 kN/m作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=48.659kN/m2； 倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3 kN/m2。
2
2
2
三、墙模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据《建筑施工手册》，强度验算
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要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
面板计算简图
1.抗弯强度验算
跨中弯矩计算公式如下:
其中， M--面板计算最大弯距(N·mm)； l--计算跨度(内楞间距): l =200.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×48.66×0.45×0.90=23.648kN/m； 其中0.90为按《施工手册》取的临时结构折减系数。
倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×3.00×0.45×0.90=1.701kN/m； q = q1 + q2 =23.648+1.701=25.349 kN/m；
面板的最大弯距：M =0.1×25.349×200.0×200.0= 1.01×105N.mm； 按以下公式进行面板抗弯强度验算：
其中， σ --面板承受的应力(N/mm2)； M --面板计算最大弯距(N·mm)； W --面板的截面抵抗矩 :
b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 450×18.0×18.0/6=2.43×104 mm3；
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f --面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2； 面板截面的最大应力计算值：σ = M/W = 1.01×105 / 2.43×104 = 4.173N/mm2； 面板截面的最大应力计算值 σ =4.173N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.抗剪强度验算
计算公式如下:
其中，∨--面板计算最大剪力(N)；
l--计算跨度(竖楞间距): l =200.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×48.66×0.45×0.90=23.648kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×3.00×0.45×0.90=1.701kN/m； q = q1 + q2 =23.648+1.701=25.349 kN/m； 面板的最大剪力：V = 0.6×25.349×200.0 = 3041.913N； 截面抗剪强度必须满足:
其中， τ--面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V--面板计算最大剪力(N)：V = 3041.913N； b--构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn--面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ；
fv--面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；
面板截面的最大受剪应力计算值: T =3×3041.913/(2×450×18.0)=0.563N/mm2； 面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；
面板截面的最大受剪应力计算值 T=0.563N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 [T]=1.5N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
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根据规范，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 挠度计算公式如下:
其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载: q = 48.66×0.45 = 21.9N/mm； l--计算跨度(内楞间距): l = 200mm； E--面板的弹性模量: E = 9500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 45×1.8×1.8×1.8/12=21.87cm4； 面板的最大允许挠度值:[ν] = 0.8mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×21.9×2004/(100×9500×2.19×105) = 0.114 mm； 面板的最大挠度计算值: ν=0.114mm 小于等于面板的最大允许挠度值 [ν]=0.8mm，满足要求！
四、墙模板内外楞的计算
(一).内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，内龙骨采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 50×100×100/6 = 83.33cm3； I = 50×100×100×100/12 = 416.67cm4；
内楞计算简图
1.内楞的抗弯强度验算
内楞跨中最大弯矩按下式计算：
其中， M--内楞跨中计算最大弯距(N·mm)；
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l--计算跨度(外楞间距): l =450.0mm； q--作用在内楞上的线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×48.66×0.20×0.90=10.510kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×3.00×0.20×0.90=0.756kN/m，其 中，0.90为折减系数。
q =(10.510+0.756)/2=5.633 kN/m；
内楞的最大弯距：M =0.1×5.633×450.0×450.0= 1.14×105N.mm； 内楞的抗弯强度应满足下式：
其中， σ --内楞承受的应力(N/mm2)； M --内楞计算最大弯距(N·mm)；
W --内楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33×104； f --内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2； 内楞的最大应力计算值：σ = 1.14×105/8.33×104 = 1.369 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
内楞的最大应力计算值 σ = 1.369 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.内楞的抗剪强度验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:
其中， V－内楞承受的最大剪力；
l--计算跨度(外楞间距): l =450.0mm； q--作用在内楞上的线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×48.66×0.20×0.90=10.510kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×3.00×0.20×0.90=0.756kN/m，其 中，0.90为折减系数。
q =(10.510+0.756)/2=5.633 kN/m；
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内楞的最大剪力：V = 0.6×5.633×450.0 = 1520.956N； 截面抗剪强度必须满足下式:
其中， τ--内楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V--内楞计算最大剪力(N)：V = 1520.956N； b--内楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn--内楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ；
fv--内楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；
内楞截面的受剪应力计算值: τ =3×1520.956/(2×50.0×100.0)=0.456N/mm2； 内楞截面的受剪应力计算值 τ =0.456N/mm2 小于 内楞截面的抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！
3.内楞的挠度验算
根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。
挠度验算公式如下：
其中， ν--内楞的最大挠度(mm)；
q--作用在内楞上的线荷载(kN/m)： q = 48.66×0.20/2=4.87 kN/m； l--计算跨度(外楞间距): l =450.0mm ；
E--内楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I--内楞截面惯性矩(mm4)，I=4.17×106；
内楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×9.73/2×4504/(100×9500×4.17×106) = 0.034 mm； 内楞的最大容许挠度值: [ν] = 1.8mm；
内楞的最大挠度计算值 ν=0.034mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ν]=1.8mm，满足要求！
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(二).外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为圆钢管48×3.0； 外钢楞截面抵抗矩 W = 4.49cm3； 外钢楞截面惯性矩 I = 10.78cm4；
外楞计算简图
1.外楞的抗弯强度验算
外楞跨中弯矩计算公式：
其中，作用在外楞的荷载: P = (1.2×48.66+1.4×3)×0.2×0.45/2=2.53kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距): l = 400mm； 外楞最大弯矩:M = 0.175×2534.93×400.00= 1.77×105 N·mm； 强度验算公式：
其中， σ-- 外楞的最大应力计算值(N/mm2)
M -- 外楞的最大弯距(N·mm)；M = 1.77×105 N·mm W -- 外楞的净截面抵抗矩； W = 4.49×103 mm3； f --外楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2； 外楞的最大应力计算值: σ = 1.77×105/4.49×103 = 39.52 N/mm2； 外楞的最大应力计算值 σ =39.52N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！
2.外楞的抗剪强度验算
公式如下:
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其中，P--作用在外楞的荷载: P = (1.2×48.66+1.4×3)×0.2×0.45/2=2.535kN； V--外楞计算最大剪力(N)；
外楞的最大剪力：V = 0.65×2534.927 = 6.59×102N； 外楞截面抗剪强度必须满足:
其中， τ--外楞截面的受剪应力计算值(N/mm2)； V--外楞计算最大剪力(N)：V = 6.59×102N； A --钢管的截面面积(mm2)：A = 400mm2；
fv--外楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 205N/mm2； 外楞截面的受剪应力计算值: τ =2×6.59×102/400.000=3.295N/mm2；
外楞截面的受剪应力计算值 τ =3.295N/mm2 小于 外楞截面的抗剪强度设计值 [fv]=205N/mm2，满足要求！
3.外楞的挠度验算
根据《建筑施工计算手册》，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。
挠度验算公式如下：
其中，P--内楞作用在支座上的荷载(kN/m)：P = 48.66×0.20×0.45/2＝2.19 kN/m； ν--外楞最大挠度(mm)；
l--计算跨度(水平螺栓间距): l =400.0mm ；
E--外楞弹性模量（N/mm2）：E = 206000.00 N/mm2 ； I--外楞截面惯性矩(mm4)，I=1.08×105；
外楞的最大挠度计算值: ν= 1.146×4.38×100/2×4003/(100×206000×1.08×105) = 0.072mm；
外楞的最大容许挠度值: [ν] = 1.6mm；
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外楞的最大挠度计算值 ν=0.072mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ν]=1.6mm，满足要求！
五、穿墙螺栓的计算
计算公式如下:
其中 N -- 穿墙螺栓所受的拉力； A -- 穿墙螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得：
穿墙螺栓的型号: M14 ； 穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；
穿墙螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×1.05×10-4 = 17.85 kN； 穿墙螺栓所受的最大拉力: N =48.659×0.4×0.45 = 8.759 kN。
穿墙螺栓所受的最大拉力 N=8.759kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 [N]=17.85kN，满足要求！
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附件二：柱模板计算书 柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。
柱模板设计示意图
柱截面宽度B(mm):600.00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的总计算高度:H = 4.60m；
根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；
计算简图
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一、参数信息 1.基本参数
柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:4； 柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:4； 对拉螺栓直径(mm):M14；
2.柱箍信息
柱箍材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.0；
钢楞截面惯性矩I(cm4):10.78；钢楞截面抵抗矩W(cm3):4.49； 柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数:2；
3.竖楞信息
竖楞材料:木楞；竖楞合并根数:2； 宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；
4.面板参数
面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00；
面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00； 面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；
5.木方和钢楞
方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00； 方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；
钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；
二、柱模板荷载标准值计算
其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
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V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H -- 模板计算高度，取4.600m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别计算得 57.246 kN/m2、110.400 kN/m2，取较小值57.246 kN/m2作为本工程计算荷载。
计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=57.246kN/m2； 倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。
三、柱模板面板的计算
模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 183 mm，且竖楞数为 4，面板为大于 3 跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。
面板计算简图
1.面板抗弯强度验算
对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：
其中， M--面板计算最大弯距(N·mm)； l--计算跨度(竖楞间距): l =183.0mm；
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q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×57.25×0.45×0.90=27.822kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m； 式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =27.822+1.134=28.956 kN/m； 面板的最大弯距：M =0.1×28.956×183×183= 9.70×104N.mm； 面板最大应力按下式计算：
其中， σ --面板承受的应力(N/mm2)； M --面板计算最大弯距(N·mm)； W --面板的截面抵抗矩 :
b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 450×18.0×18.0/6=2.43×104 mm3；
f --面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；
面板的最大应力计算值： σ = M/W = 9.70×104 / 2.43×104 = 3.991N/mm2； 面板的最大应力计算值 σ =3.991N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2，满足要求！
2.面板抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:
其中， ∨--面板计算最大剪力(N)； l--计算跨度(竖楞间距): l =183.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×57.25×0.45×0.90=27.822kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m； 式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。
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q = q1 + q2 =27.822+1.134=28.956 kN/m； 面板的最大剪力：∨ = 0.6×28.956×183.0 = 3179.320N； 截面抗剪强度必须满足下式:
其中， τ --面板承受的剪应力(N/mm2)；
∨--面板计算最大剪力(N)：∨ = 3179.320N； b--构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn--面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ；
fv---面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2； 面板截面受剪应力计算值: τ =3×3179.320/(2×450×18.0)=0.589N/mm2； 面板截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；
面板截面的受剪应力 τ =0.589N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm2，满足要求！
3.面板挠度验算
最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:
其中，q--作用在模板上的侧压力线荷载(kN/m)： q = 57.25×0.45＝25.76 kN/m； ν--面板最大挠度(mm)；
l--计算跨度(竖楞间距): l =183.0mm ；
E--面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I--面板截面的惯性矩(mm4)；
I= 450×18.0×18.0×18.0/12 = 2.19×105 mm4； 面板最大容许挠度: [ν] = 183 / 250 = 0.732 mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×25.76×183.04/(100×9500.0×2.19×105) = 0.094 mm； 洪城·东方国际 42 地下车库、地下室模板施工方案
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面板的最大挠度计算值 ν =0.094mm 小于 面板最大容许挠度设计值 [ν]= 0.732mm,满足要求！
四、竖楞方木的计算
模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。
本工程柱高度为4.6m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，竖楞采用木楞，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 50×100×100/6 = 83.33cm3； I = 50×100×100×100/12 = 416.67cm4；
竖楞方木计算简图
1.抗弯强度验算
支座最大弯矩计算公式：
其中， M--竖楞计算最大弯距(N·mm)； l--计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q--作用在竖楞上的线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×57.25×0.18×0.90=11.314kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.18×0.90=0.461kN/m； q = (11.314+0.461)/2=5.888 kN/m；
竖楞的最大弯距：M =0.1×5.888×450.0×450.0= 1.19×105N.mm；
其中， σ --竖楞承受的应力(N/mm2)；
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M --竖楞计算最大弯距(N·mm)； W --竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33×104； f --竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2； 竖楞的最大应力计算值: σ = M/W = 1.19×105/8.33×104 = 1.431N/mm2； 竖楞的最大应力计算值 σ =1.431N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 [σ]=13N/mm2，满足要求！
2.抗剪验算
最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:
其中， ∨--竖楞计算最大剪力(N)； l--计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm； q--作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:
新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.2×57.25×0.18×0.90=11.314kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.4×2.00×0.18×0.90=0.461kN/m； q = (11.314+0.461)/2=5.888 kN/m； 竖楞的最大剪力：∨ = 0.6×5.888×450.0 = 1589.660N； 截面抗剪强度必须满足下式:
其中， τ --竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； ∨--竖楞计算最大剪力(N)：∨ = 1589.660N； b--竖楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn--竖楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ；
fv--竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；
竖楞截面最大受剪应力计算值: τ =3×1589.660/(2×50.0×100.0)=0.477N/mm2； 竖楞截面抗剪强度设计值: [fv]=1.500N/mm2；
竖楞截面最大受剪应力计算值 τ =0.477N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 [fv]=1.5N/mm2，满足要求！ 洪城·东方国际 44 地下车库、地下室模板施工方案
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3.挠度验算 最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:
其中，q--作用在竖楞上的线荷载(kN/m)： q =57.25×0.18 = 10.48 kN/m； ν--竖楞最大挠度(mm)；
l--计算跨度(柱箍间距): l =450.0mm ；
E--竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I--竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=4.17×106； 竖楞最大容许挠度: [ν] = 450/250 = 1.8mm；
竖楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×10.48×450.04/(100×9500.0×4.17×106) = 0.073 mm；
竖楞的最大挠度计算值 ν=0.073mm 小于 竖楞最大容许挠度 [ν]=1.8mm ，满足要求！
五、B方向柱箍的计算
本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.0； 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.49 cm3； 钢柱箍截面惯性矩 I = 10.78 cm4； 柱箍为2 跨，按集中荷载二跨
连续梁计算（附计算简图）
B方向柱箍计算简图
其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；
P = (1.2 ×57.25×0.9 + 1.4 ×2×0.9)×0.183 × 0.45/2 = 2.65 kN； 洪城·东方国际 45 地下车库、地下室模板施工方案
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B方向柱箍剪力图(kN) 最大支座力: N = 6.334 kN；
B方向柱箍弯矩图(kN·m) 最大弯矩: M = 0.260 kN.m；
B方向柱箍变形图(mm) 最大变形: V = 0.072 mm；
1. 柱箍抗弯强度验算
柱箍截面抗弯强度验算公式
其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.26 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4.49 cm3； B边柱箍的最大应力计算值: σ = 55.16 N/mm2； 柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 205 N/mm2；
B边柱箍的最大应力计算值 σ =55.16N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求!
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2. 柱箍挠度验算 经过计算得到: ν= 0.072 mm；
柱箍最大容许挠度:[ν] = 300 / 250 = 1.2 mm；
柱箍的最大挠度 ν=0.072mm 小于 柱箍最大容许挠度 [ν]=1.2mm，满足要求!
六、B方向对拉螺栓的计算
计算公式如下:
其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力； A -- 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得：
对拉螺栓的型号: M14 ；
对拉螺栓的有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 105 mm2； 对拉螺栓所受的最大拉力: N = 6.334 kN。
对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×1.05×10-4 = 17.85 kN； 对拉螺栓所受的最大拉力 N=6.334kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 [N]=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!
七、H方向柱箍的计算
本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.0； 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 钢柱箍截面抵抗矩 W = 4.49cm3； 钢柱箍截面惯性矩 I = 107.8cm4；
柱箍为2 跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）：
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H方向柱箍计算简图
其中 P -- 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)；
P = (1.2×57.25×0.9+1.4×2×0.9)×0.183 ×0.45/2 = 2.65 kN；
H方向柱箍剪力图(kN) 最大支座力: N = 6.334 kN；
H方向柱箍弯矩图(kN·m) 最大弯矩: M = 0.260 kN.m
H方向柱箍变形图(mm) 最大变形: V = 0.072 mm；
1.柱箍抗弯强度验算
柱箍截面抗弯强度验算公式:
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其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.26 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 4.49 cm3； H边柱箍的最大应力计算值: σ = 55.159 N/mm2； 柱箍的抗弯强度设计值: [f] = 205 N/mm2；
H边柱箍的最大应力计算值 σ =55.159N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求!
2. 柱箍挠度验算
经过计算得到: V = 0.072 mm；
柱箍最大容许挠度: [V] = 300 / 250 = 1.2 mm；
柱箍的最大挠度 V =0.072mm 小于 柱箍最大容许挠度 [V]=1.2mm，满足要求!
八、H方向对拉螺栓的计算
验算公式如下:
其中 N -- 对拉螺栓所受的拉力； A -- 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得：
对拉螺栓的直径: M14 ； 对拉螺栓有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 105 mm2；
对拉螺栓最大容许拉力值: [N] = 1.70×105×1.05×10-4 = 17.85 kN； 对拉螺栓所受的最大拉力: N = 6.334 kN。
对拉螺栓所受的最大拉力: N=6.334kN 小于 [N]=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!
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附件三：板模板计算书
一、参数信息:
1.模板支架参数
横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):4.60； 采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；
立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；
2.荷载参数
模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000； 施工均布荷载标准值(kN/m2):3.000；
4.材料参数
面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木； 面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13； 木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):200.000； 木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000； 木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；
5.楼板参数
楼板的计算厚度(mm):250.00；
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楼板支撑架荷载计算单元
二、模板面板计算:
面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为： 洪城·东方国际 51 地下车库、地下室模板施工方案
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W = 100×1.82/6 = 54 cm3； I = 100×1.83/12 = 48.6 cm4； 模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图
1、荷载计算
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)： q1 = 25×0.25×1+0.35×1 = 6.6 kN/m； (2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)： q2 = 3×1= 3 kN/m；
2、强度计算
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
其中：q=1.2×6.6+1.4×3= 12.12kN/m 最大弯矩M=0.1×12.12×0.22= 0.048 kN·m；
面板最大应力计算值 σ= 48480/54000 = 0.898 N/mm2； 面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；
面板的最大应力计算值为 0.898 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
3、挠度计算
挠度计算公式为
其中q = 6.6kN/m
面板最大挠度计算值 v = 0.677×6.6×2004/(100×9500×48.6×104)=0.015 mm； 洪城·东方国际 52 地下车库、地下室模板施工方案
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面板最大允许挠度 [V]=200/ 250=0.8 mm； 面板的最大挠度计算值 0.015 mm 小于 面板的最大允许挠度 0.8 mm,满足要求!
三、模板支撑方木的计算:
方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=5×10×10/6 = 83.33 cm3； I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；
方木楞计算简图
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q1= 25×0.2×0.25 = 1.25 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m): q2= 0.35×0.2 = 0.07 kN/m ；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： p1 = 3×0.2 = 0.6 kN/m；
2.强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 1.2 × (q1 + q2)+ 1.4 ×p1 = 1.2×(1.25 + 0.07)+1.4×0.6 = 2.424 kN/m；
最大弯矩 M = 0.125ql2 = 0.125×2.424×0.82 = 0.194 kN·m；
方木最大应力计算值 σ= M /W = 0.194×106/83333.33 = 2.327 N/mm2； 方木的抗弯强度设计值 [f]=13.000 N/mm2；
方木的最大应力计算值为 2.327 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,
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满足要求! 3.抗剪验算：
截面抗剪强度必须满足: τ = 3V/2bhn < [τ]
其中最大剪力: V = 0.625×2.424×0.8 = 1.212 kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3 ×1.212×103/(2 ×50×100) = 0.364 N/mm2； 方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.4 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 0.364 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!
4.挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
均布荷载 q = q1 + q2 = 1.32 kN/m；
最大挠度计算值 ν= 0.521×1.32×8004 /(100×9500×4166666.667)= 0.071 mm； 最大允许挠度 [V]=800/ 250=3.2 mm；
方木的最大挠度计算值 0.071 mm 小于 方木的最大允许挠度 3.2 mm,满足要求!
四、木方支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算； 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 2.424 kN；
支撑钢管计算简图
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支撑钢管计算弯矩图(kN·m)
支撑钢管计算变形图(mm)
支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.727 kN·m ； 最大变形 Vmax = 1.476 mm ； 最大支座力 Qmax = 10.605 kN ；
最大应力 σ= 727345.422/4490 = 161.992 N/mm2； 支撑钢管的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 161.992 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度为 1.476mm 小于 800/150与10 mm,满足要求!
五、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
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纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 10.605 kN； R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
六、模板支架立杆荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.138×4.6 = 0.637 kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。 (2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.35×0.8×0.8 = 0.224 kN； (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25×0.25×0.8×0.8 = 4 kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.861 kN； 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (3+2 ) ×0.8×0.8 = 3.2 kN； 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算 N = 1.2NG + 1.4NQ = 10.313 kN；
七、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式:
其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.313 kN； υ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； σ-------- 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； [f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
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L0---- 计算长度 (m)； 如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算 l0 = h+2a
k1---- 计算长度附加系数，取值为1.155；
u ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.7； a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m； 上式的计算结果：
立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.5+0.1×2 = 1.7 m； L0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.537 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=10312.768/（0.537×424） = 45.293 N/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值 σ= 45.293 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算 l0 = k1k2(h+2a)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.243；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.002 ； 上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.243×1.002×(1.5+0.1×2) = 2.117 m； Lo/i = 2117.326 / 15.9 = 133 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.381 ； 钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=10312.768/（0.381×424） = 63.839 N/mm2； 钢管立杆的最大应力计算值 σ= 63.839 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
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附件四：梁模板(扣件钢管架)计算书
梁段:L1。
一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m):0.50；梁截面高度 D(m):1.00；
混凝土板厚度(mm):250.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):0.80； 立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；
立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):0.80； 梁支撑架搭设高度H(m)：4.60；梁两侧立杆间距(m):0.70； 承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向； 梁底增加承重立杆根数:1； 采用的钢管类型为Φ48×3；
立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系洪城·东方国际 58 地下车库、地下室模板施工方案
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数:0.80； 2.荷载参数
模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2):3.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0； 倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；
3.材料参数
木材弹性模量E(N/mm2)：9500.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4； 面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0； 面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
4.梁底模板参数
梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0；
5.梁侧模板参数
次楞间距(mm)：200 ，主楞竖向根数：4； 主楞间距为：100mm，220mm，210mm； 穿梁螺栓水平间距(mm)：500； 穿梁螺栓直径(mm)：M14；
主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.0； 主楞合并根数：2；
次楞龙骨材料：木楞，宽度50mm，高度100mm； 次楞合并根数：2；
二、梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
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其中 γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃； V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200； β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别计算得 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
面板计算简图(单位：mm)
1.强度计算
跨中弯矩计算公式如下:
其中，W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 100×2.1×2.1/6=73.5cm3； M -- 面板的最大弯距(N·mm)； σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) 洪城·东方国际 60 地下车库、地下室模板施工方案
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[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； 按以下公式计算面板跨中弯矩：
其中 ，q -- 作用在模板上的侧压力，包括:
新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×1×18×0.9=19.44kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.4×1×2×0.9=2.52kN/m； q = q1+q2 = 19.440+2.520 = 21.960 kN/m； 计算跨度(内楞间距): l = 200mm；
面板的最大弯距 M= 0.125×21.96×2002 = 1.10×105N·mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 1.10×105 / 7.35×104=1.494N/mm2； 面板的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
面板的受弯应力计算值 σ =1.494N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q=21.96N/mm； l--计算跨度(内楞间距): l = 200mm； E--面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 100×1.8×1.8×1.8/12=48.6cm4；
面板的最大挠度计算值: ν= 5×21.96×2004/(384×9500×4.86×105) = 0.099 mm； 面板的最大容许挠度值:[ν] = l/250 =200/250 = 0.8mm；
面板的最大挠度计算值 ν=0.099mm 小于 面板的最大容许挠度值 [ν]=0.8mm，满足要求！
四、梁侧模板内外楞的计算
1.内楞计算
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内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 5×102×2/6 = 166.67cm3； I = 5×103×2/12 = 833.33cm4；
内楞计算简图
（1）.内楞强度验算
强度验算计算公式如下:
其中， σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 内楞的最大弯距(N·mm)； W -- 内楞的净截面抵抗矩； [f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。 按以下公式计算内楞跨中弯矩：
其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×18×0.9+1.4×2×0.9)×1=21.96kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 177mm；
内楞的最大弯距: M=0.101×21.96×176.672= 6.92×104N·mm； 最大支座力:R=1.1×21.96×0.177=4.831 kN；
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 σ = 6.92×104/1.67×105 = 0.415 N/mm2； 内楞的抗弯强度设计值: [f] = 13N/mm2；
内楞最大受弯应力计算值 σ = 0.415 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
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（2）.内楞的挠度验算
其中 l--计算跨度(外楞间距)：l = 500mm；
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=21.96 N/mm； E -- 内楞的弹性模量： 9500N/mm2； I -- 内楞的截面惯性矩：I = 8.33×106mm4；
内楞的最大挠度计算值: ν= 0.677×21.96×5004/(100×9500×8.33×106) = 0.117 mm； 内楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/250=2mm；
内楞的最大挠度计算值 ν=0.117mm 小于 内楞的最大容许挠度值 [ν]=2mm，满足要求！
2.外楞计算
外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力4.831kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面类型为圆钢管48×3.0； 外钢楞截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 外钢楞截面惯性矩 I = 21.56cm4；
（1）.外楞抗弯强度验算
其中 σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M -- 外楞的最大弯距(N·mm)； W -- 外楞的净截面抵抗矩； [f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。
根据三跨连续梁算法求得最大的弯矩为M=F×a=1.098 kN·m； 其中，F=1/4×q×h=5.49，h为梁高为1m，a为次楞间距为200mm；
经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 1.10×106/8.98×103 = 122.272 N/mm2；
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外楞的抗弯强度设计值: [f] = 205N/mm2； 外楞的受弯应力计算值 σ =122.272N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 [f]=205N/mm2，满足要求！
（2）.外楞的挠度验算
其中E-外楞的弹性模量：206000N/mm2； F--作用在外楞上的集中力标准值：F=5.49kN； l--计算跨度：l=500mm；
I-外楞的截面惯性矩：I=215600mm4； 外楞的最大挠度计算值:
ν=1.615×5490.000×500.003/(100×206000.000×215600.000)=0.250mm； 根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.25 mm 外楞的最大容许挠度值: [ν] = 500/400=1.25mm；
外楞的最大挠度计算值 ν=0.25mm 小于 外楞的最大容许挠度值 [ν]=1.25mm，满足要求！
五、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:
其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力； A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 查表得：
穿梁螺栓的直径: 14 mm； 穿梁螺栓有效直径: 11.55 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 105 mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力: N =(1.2×18+1.4×2)×0.5×0.225 =2.745 kN。 穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170×105/1000 = 17.85 kN；
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穿梁螺栓所受的最大拉力 N=2.745kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 [N]=17.85kN，满足要求！
六、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 800×18×18/6 = 4.32×104mm3； I = 800×18×18×18/12 = 3.89×105mm4；
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
其中， σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M -- 计算的最大弯矩 (kN·m)；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =166.67mm； q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)； 新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
q1: 1.2×（24.00+1.50）×0.80×1.00×0.90=22.03kN/m； 模板结构自重荷载：
q2:1.2×0.35×0.80×0.90=0.30kN/m； 振捣混凝土时产生的荷载设计值：
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q3: 1.4×2.00×0.80×0.90=2.02kN/m； q = q1 + q2 + q3=22.03+0.30+2.02=24.35kN/m； 跨中弯矩计算公式如下:
Mmax = 0.10×24.35×0.1672=0.068kN·m； σ =0.068×106/4.32×104=1.566N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =1.566 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 [f]=13N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。 最大挠度计算公式如下:
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q =（(24.0+1.50)×1.000+0.35）×0.80= 20.68KN/m； l--计算跨度(梁底支撑间距): l =166.67mm； E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2； 面板的最大允许挠度值:[ν] =166.67/250 = 0.667mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 0.677×20.68×166.74/(100×9500×3.89×105)=0.029mm； 面板的最大挠度计算值: ν=0.029mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] = 166.7 / 250 = 0.667mm，满足要求！
七、梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采用钢管。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： 洪城·东方国际 66 地下车库、地下室模板施工方案
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q1 = (24+1.5)×1×0.167=4.25 kN/m； (2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.35×0.167×(2×1+0.5)/ 0.5=0.292 kN/m；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 P1= (3+2)×0.167=0.833 kN/m；
2.钢管的支撑力验算
静荷载设计值 q = 1.2×4.25+1.2×0.292=5.45 kN/m； 活荷载设计值 P = 1.4×0.833=1.167 kN/m；
钢管计算简图 钢管按照三跨连续梁计算。
本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=4.49cm3 I=10.78cm4
钢管强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 线荷载设计值 q = 5.45+1.167=6.617 kN/m；
最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×6.617×0.8×0.8= 0.423 kN.m； 最大应力 σ= M / W = 0.423×106/4490 = 94.313 N/mm2； 抗弯强度设计值 [f]=205 N/mm2；
钢管的最大应力计算值 94.313 N/mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
钢管抗剪验算：
截面抗剪强度必须满足:
其中最大剪力: V = 0.6×5.45×0.8 = 2.616 kN； 洪城·东方国际 67 地下车库、地下室模板施工方案
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钢管的截面面积矩查表得 A = 424.000 mm2； 钢管受剪应力计算值 τ =2×2616.000/424.000 = 12.340 N/mm2； 钢管抗剪强度设计值 [τ] = 120 N/mm2；
钢管的受剪应力计算值 12.34 N/mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120 N/mm2,满足要求!
钢管挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
q = 4.250 + 0.292 = 4.542 kN/m；
钢管最大挠度计算值 ν= 0.677×4.542×8004 /(100×206000×10.78×104)=0.567mm； 钢管的最大允许挠度 [ν]=0.800×1000/250=3.200 mm；
钢管的最大挠度计算值 ν= 0.567 mm 小于 钢管的最大允许挠度 [ν]=3.2 mm，满足要求！
3.支撑钢管的强度验算
支撑钢管按照简支梁的计算如下 荷载计算公式如下：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：
q1 = (24.000+1.500)×1.000= 25.500 kN/m2； (2)模板的自重(kN/m2)： q2 = 0.350 kN/m2；
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)： q3= (3.000+2.000)=5.000 kN/m2；
q = 1.2×(25.500 + 0.350 )+ 1.4×5.000 = 38.020 kN/m2；
梁底支撑根数为 n，立杆梁跨度方向间距为a， 梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N 。
当n=2时：
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当n＞2时：
计算简图(kN)
变形图(mm)
弯矩图(kN·m) 经过连续梁的计算得到：
支座反力 RA = RB=2.071 kN，中间支座最大反力Rmax=11.739； 最大弯矩 Mmax=0.415 kN.m；
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最大挠度计算值 Vmax=0.082 mm； 最大应力 σ=0.415×106/4490=92.508 N/mm2； 支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 92.508 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!
八、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=11.739 kN； R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
九、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
1.梁两侧立杆稳定性验算:
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 水平钢管的最大支座反力： N1 =2.071 kN ； 脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×4.6=0.713 kN； 楼板的混凝土模板的自重：
N3=1.2×(0.80/2+(0.70-0.50)/2)×0.80×0.35=0.168 kN；
楼板钢筋混凝土自重荷载:
N4=1.2×(0.80/2+(0.70-0.50)/2)×0.80×0.250×(1.50+24.00)=3.060 kN； N =2.071+0.713+0.168+3.06=6.011 kN；
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υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2； lo -- 计算长度 (m)；
参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7； 上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m； Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.209 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=6011.344/(0.209×424) = 67.836 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 67.836 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算: 其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 梁底支撑最大支座反力： N1 =11.739 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×(4.6-1)=0.713 kN； N =11.739+0.713=12.296 kN；
υ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； [f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
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lo -- 计算长度 (m)； 参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh k1 -- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.7； 上式的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.7×1.5 = 2.945 m； Lo/i = 2945.25 / 15.9 = 185 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数υ= 0.209 ； 钢管立杆受压应力计算值 ；σ=12296.287/(0.209×424) = 138.759 N/mm2； 钢管立杆稳定性计算 σ = 138.759 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
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