２０１０年９月 内蒙古科技大学学报 Ｓｅｐｔｅｍｂｅｒ，２０１０ 第２９卷第３期 Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｉｎｎｅｒ Ｍｏｎｇｏｌｉａ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ ｏｆ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ｖｏ１．２９，Ｎｏ．３ 文章编号：１００４—９７６２（２０１０）０３—０２４１—０５ 一种无谐波检测的并联混合型ＡＰＦ的仿真研究 刘 颖 ，侯少海 ，张纯江 （１．哈电集团（秦皇岛）重型装备有限公司，河北秦皇岛０６６２０６；２．燕山大学电气工程学院，河北秦皇岛０６６００４） 关键词：有源电力滤波器；无谐波检测；谐波抑制；无功补偿 中图分类号：ＴＭ７２７ 文献标识码：Ａ 摘要：有源电力滤波器是可动态抑制谐波、补偿无功的新型电力电子装置，有着广阔的应用前景．然而，传统的谐 波检测算法提高了系统的软硬件成本，并且由谐波检测算法引入的延时也会对ＡＰＦ的补偿性能产生影响．针对有 源电力滤波器研究了一种无谐波检测控制方法，分析了其工作原理，仿真验证了无谐波检测有源电力滤波器控制 方法的有效性． Ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ｒｅｓｅａｒｃｈ ｏｎ ｐａｒａｌｌｅｌ ｈｙｂｒｉｄ ＡＰＦ ｂａｓｅｄ ｏｎ ａ ｎｏｎ．ｈａｒｍｏｎｉｃ ｄｅｔｅｃｔｉｏｎ ＬＩＵ Ｙｉｎｇ‘，ＨＯＵ Ｓｈａｏ—ｈａｉ ，ＺＨＡＮＧ Ｃｈｕｎ－ｊｉａｎｇ （１．Ｈａｒｂｉｎ Ｐｏｗｅｒ Ｐｌａｎｔ Ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ（ＱＨＤ）Ｈｅａｖｙ Ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ Ｃｏ．，Ｌｔｄ．，Ｑｉｎｈｕａｎｇｄａｏ ０６６２０６，Ｃｈｉｎａ；２．Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ ｏｆ Ｅｌｅｃｔｉｒｃａｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｙａｎｓｈａｎ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｑｉｎｈｕａｎｇｄａｏ ０６６００４，Ｃｈｉｎａ） Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ａｃｔｉｖｅ ｐｏｗｅｒ ｉｆｌｔｅｒ（ＡＰＦ）；ｗｉｔｈｏｕｔ ｈａｒｍｏｎｉｃ ｄｅｔｅｃｔｉｎｇ；ｈａｒｍｏｎｉｃ ｓｕｐｐｒｅｓｓｉｏｎ；ｒｅａｃｔｉｖｅ ｐｏｗｅｒ ｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎ Ａｂｓｔｒａｃｔ：ＡＰＦ ｉｓ ａ ｎｅｗ ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃ ｄｅ６ｃｅ ｗｈｉｃｈ ｃａｎ ｄｙｎａｍｉｃａｌｌｙ ｓｕｐｐｒｅｓｓ ｈａｒｍｏｎｉｃ，ｃｏｍｐｅｎｓａｔｅ ｒｅａｃｔｉｖｅ ｐｏｗｅｒ ａｎｄ ｈｏｌｄ ｂｒｏａｄ ａｐｐｌｉｃａ— ｔｉｏｎ ｐｒｏｓｐｅｃｔｓ．Ｂｕｔ ｔｈｅ ｔｒａｄｉｔｉｏｎａｌ ｈａｒｍｏｎｉｃ ｄｅｔｅｃｔｉｏｎ ａｌｇｏｒｉｔｈｍｓ ｅｎｈａｎｃｅ ｔｈｅ ｓｙｓｔｅｍｇ ｈａｒｄｗａｒｅ ａｎｄ ｓｏｆｔｗａｒｅ ｃｏｓｔｓ，ａｎｄ ｔｉｍｅ—ｄｅｌａｙ ｉｎ・ ｔｒｏｄｕｃｅｄ ｂｙ ｔｈｅ ｈａｒｍｏｎｉｃ ｄｅｔｅｃｔｉｏｎ ａｌｇｏｒｉｔｈｍｓ ｗｉｌｌ ｈａｖｅ ａｎ ｉｍｐａｃｔ ｏｎ ｔｈｅ ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ ｏｆ ｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎ．Ａ ｃｏｎｔｒｏｌ ｍｅｔｈｏｄ ｗｉｔｈｏｕｔ ｈａｒ－ ｍｏｎｉｃ ｄｅｔｅｃｔｉｏｎ ｉｎ ＡＰＦ ｗａｓ ｒｅｓｅａｒｃｈｅｄ ａｎｄ ｔｈｅ ｏｐｅｒａｔｉｏｎ ｗａｓ ａｎａｌｙｚｅｄ．Ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ ｐｒｏｖｅｓ ｔｈｅ ｅｆｆｅｃｔｉｖｅｎｅｓｓ ｏｆ ｔｈｉｓ ｃｏｎｔｒｏｌ ｍｅｔｈｏｄ ｏｆ ｎｏｎ．ｈａｒｍｏｎｉｃＳ ｄｅｔｅｃｔｉｏｎ． ２Ｏ世纪７０年代以来，电力电子技术得到飞速 到其补偿效果．单独使用的ＡＰＦ目前则在容量和成 发展，各种电力电子装置大量应用到人们的工作、生 本方面不占优势． 活中，使得电网谐波污染问题１３趋严重和突出 Ｊ． ＨＡＰＦ兼顾ＰＰＦ和ＡＰＦ的优点，实用化程度较 目前，消除电网谐波的方法主要有无源滤波器 高，具有初期投资小、性价比高、能满足高压大容量 （Ｐａｓｓｉｖｅ Ｐｏｗｅｒ Ｆｉｌｔｅｒ，ＰＰＦ）、有源电力滤波器（Ａｃ— 系统实用化要求等优点，是目前工程应用中主要采 ｔｉｒｅ Ｐｏｗｅｒ Ｆｉｌｔｅｒ，ＡＰＦ）以及混合型滤波器（Ｈｙｂｒｉｄ 用的形式． Ａｃｔｉｖｅ Ｐｏｗｅｒ Ｆｉｌｔｅｒ，ＨＡＰＦ）等 ． 在传统的ＡＰＦ控制方法中，谐波实时监测对控 ＰＰＦ具有低成本和高效率的优势．然而，电力系 制效果的影响很大，因此高性能、快速的检测方法一 统阻抗值的变化和ＰＰＦ本身参数的偏差都会影响 直是人们研究的重点之一，高速、高性能检测方法使 ｝ 收稿日期：２０１０—０６—０６ 作者简介：刘颖（１９８２一），河北唐ＩＩ１人，哈电集团（秦皇岛）霞型装备有限公司助理ｆ： 师，燕山大学电气工程学院工程硕ｆ：研究 生，主要从事燃气轮机发电 控制研究． ２４２ 内蒙古科技大学学报 ２０１０年９月 第２９卷第３期 得控制算法的复杂程度随之提高，复杂的谐波检测 算法会占用较多的ＣＰＵ时间，此外复杂算法引入系 统的延时也会对ＡＰＦ的补偿性能产生较大的影响， 再参考负载容量可计算得出各ＰＰＦ参数如下： Ｃ５＝６０ Ｆ， ５＝６．８ ｍＨ，Ｒ５＝０．０９ Ｑ； Ｃ７：４７ ＩｘＦ，Ｌ７＝４．４ ｍＨ，Ｒ７＝０．０９ ｎ； Ｃｌ】＝２８ ＩｘＦ， Ｉ】＝３ ｍＨ，Ｒｌ１＝０．０９ ｎ．． 这大幅提高了控制系统的软硬件成本 ． 近年来，无谐波检测的ＡＰＦ控制方法引起关 注 ｊ Ｊ．本文对检测直流侧电容电压和电网侧电流的 无谐波检测ＡＰＦ控制方法进行了研究，论述了其工 ２．２ 无谐波检测的ＡＰＦ工作原理 近年来，研究学者提出了无谐波检测的控制方 法，引起广泛关注和研究，比较典型的无谐波检测控 作原理，设计了并联型ＨＡＰＦ系统，进行了仿真验证． 制方法是单周期控制．本文对检测直流侧电容电压 １ 并联型ＨＡＰＦ系统结构 设计的并联型ＨＡＰＦ系统原理图如图１所示，它 是由有源电力滤波器和无源滤波器共同形成的滤波 装置．无源滤波器主要滤除低次谐波，有源滤波器主 要滤除高次谐波．该种混合型滤波器可减小对有源滤 波器的功率要求，并可获得较好的谐波抑制效果． 图１并联型ＨＡＰＦ原理图 Ｆｉｇ．１ Ｔｈｅ ｓｃｈｅｍａｔｉｃ ｏｆ ｐａｒａｌｌｅｌ ＨＡＰＦ 仿真中使用二极管整流桥带阻感负载模拟电网 谐波电流源；根据对负载电流的谐波分析，无源滤波 器滤除５次、７次和１１次主要负载谐波电流；电网 和ＡＰＦ变流器输出侧均用串联的电阻和电感模拟 实际系统的传输线路分布参数． ２并联型ＨＡＰＦ系统工作原理 ２．１ ＰＰＦ工作原理及设计 无源滤波器设计为单调谐滤波器．单调谐滤波 器是利用串联Ｌ，Ｃ谐振原理构成的，故滤波器对／Ｚ 次谐波（０９ ＝ｎ ）的阻抗为： ＋ （ 一 ）， 式中，下标 表示第ｎ次的单调谐滤波器；０９ 是基波 角频率． 在谐振点处，容抗和感抗之和为０， ＝尺 ，因 为尺 很小，所以ｎ次谐波电流主要由 分流，只有 较少谐波电流流入电网；而对于其他次数的谐波， ｚ ＞＞尺 ，滤波器分流很少． 各次数单调谐无源滤波器的参数计算公式为： ｎ ＝ ， ×ｃ＝ ． 和电网侧电流的无谐波检测ＡＰＦ控制方法进行了 研究，图２是这种方法的基本控制结构．ｉ 是检测的 电网电流，“ 为电网电压，“眦为检测的直流电压，它 与直流侧参考电压做差经ＰＩ调节器后再和经锁相 的单位正弦波相乘，从而得到网侧电流参考值 ， 使实际的电网电流跟踪这一正弦指令从而获得正弦 的电网电流．正弦指令电流的幅值可以通过检测变 流器直流侧电容电压来获得，相位可以通过ＰＬＬ（锁 相环）得到． 电流波形跟踪控制 图２无谐波检测控制方法原理 Ｆｉｇ．２ Ｂａｓｉｃ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｏｆ ｃｏｎｔｒｏｌ ｍｏｄｅ ｗｉｔｈｏｕｔ ｈａｒ－ ｍｏｎｉｃ ｄｅｔｅｃｔｉｏｎ 直接电流控制方法具有网侧电流闭环控制，使 得变换器网侧电流动、静态性能得到提高，同时也使 网侧电流控制对系统参数不敏感，增强了控制系统 的鲁棒性． 当电流环采用ＰＩ调节器时，在两相旋转坐标系 （ｄ，ｑ）中的ＰＩ调节器则可实现电流无静差控制，并 且同步旋转坐标系中的指令电流为直流是不变信 号，易于有功、无功电流的解耦控制 ．所以仿真中 的控制是在同步旋转坐标系下进行，如图３． ３ 系统仿真 使用Ｍａｔｌａｂ７．１／Ｓｉｍｕｌｉｎｋ６．０按照图１所示的 并联型ＨＡＰＦ系统进行仿真．仿真系统主电路为三 相三线制，采用三相二极管不控整流带阻感负载模 拟电网谐波源．电网线电压为３８０ Ｖ，整流桥后的电 阻为ｌ０ ｎ，电感为１０ ｍＨ． 刘颖等：一种无谐波检测的并联｝昆合型ＡＰＦ的仿真研究 ２４３ Ｇ －０． －０ ．５】 ＝ ］ 图３无谐波检测ＡＰＦ控制框图 Ｆｉｇ．３ Ｃｏｎｔｒｏｌ ｂｌｏｃｋ ｄｉａｇｒａｍ ｏｆ ＡＰＦ ｗｉｔｈｏｕｔ ｈａｒｍｏｎｉｃｓ ｄｅｔｅｃｔｉｏｎ 在刁蝴ＡＰＦ和ＰＰＦ的情况下，通过Ｐｏｗｅｒｇｕｉ模块 单独加入专门滤除５，７，１１次谐波ＰＰＦ后，Ａ相 心 （ 一一三一矗【ＩＨ Ｉ）１三 。。０ 的障里叶分析功能观察负载电流波形，如图４（ａ）所示，负 电网电流波形如图５（ａ），其频谱分析如图５（ｂ）．” ５ Ｏ 载电流频谱分析见图４（ｂ）（此时电网电流和负载电流一 从图５（ｂ）中可以看出，加入ＰＰＦ后Ａ相电网 样），图中纵 Ｉ垒标为 ｌ欠｛皆波橱对弓墩自鼢比． 电流基波幅值为５０．１９ Ａ，而加入ＰＰＦ之前电网电 从图４（ｂ）中可以看出，此时负载电流基波幅值 流基波幅值为４９．６６ Ａ，可知ＰＰＦ对电网基波电流 为４９．６６ Ａ，ＴＨＤ高达２６．４３％，其中，５，７，１１等 影响很小，其变化率为： ２ｎ±１次数谐波占主要成分，其２１．１４％，１１．５８％和７．９６％．ＴＨＤ分别为 ５０．１９—４９．６６ ４９．６６ ×１００％＝１．０７％． Ｆ ．ｊ ｉ ．…．．． ＴｉＩｌｌ ｓ ０ ５００ ｌ ０００ １ ５００ ：０００ Ｆｒｅｑｕａｌｃｙ：Ｈｚ 图４无补偿时电网电流波形及频谱 Ｆｉｇ．４ Ｔｈｅ ｇｒｉｄ ｃｕｒｒｅｎｔ ｗａｖｅｆｏｒｍ ａｎｄ ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ ｓｐｅｃｔｒｕｍ ｗｉｔｈｏｕｔ ａｎｙ ｃｏｍｐｅｎｓａｔｉｏｎ ｆｂ） Ｆｔ’ｅｑｕｅｎｃｙ。Ｈｚ 图５加入ＰＰＦ后电网电流波形和频谱 Ｆｉｇ．５ Ｇｒｉｄ ｃｕｒｒｅｎｔ ｗａｖｅ￣ｒｍ ａｎｄ ｉｔｓ ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ ｓｐｅｃｔｒｕｍ ｗｈｅｎ ＰＰＦ ｗａｓ ｕｓｅｄ 内蒙古科技大学学报 ２０１０年９月 第２９卷第３期 ： Ｉ１至毒Ｐ１Ｉｌ ０。乞甚叫占 ｌｍ Ｏ 总ＴＨＤ降低为３．４９％，５，７，１１次谐波得到较好抑 制． 网电流波形如图６（ａ），其频谱分析如图６（ｂ）．从图 ６（ｂ）中可以看出，５，７，１１次谐波下降到很低，电网 电流总ＴＨＤ为０．２９％，近乎理想，达到预期目的． 再次加入ＡＰＦ，即同时使用ＰＰＦ和ＡＰＦ时，电 Ｆｌｅｑｕｅａｌｃ）￣Ｈｚ 图６同时加入ＰＰＦ和ＡＰＦ时电网电流波形和频谱 Ｆｉｇ．６ Ｇｒｉｄ ｃｕｒｒｅｎｔ ｗａｖｅｆｏｒｍ ａｎｄ ｉｔｓ ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ ｓｐｅｃｔｒｕｍ ｗｈｅｎ ＰＰＦ ａｎｄ ＡＰＦ ｗｅｒｅ ｕｓｅｄ ｓｉｍｕｌｔａｎｅｏｕｓｌｙ （ａ） Ｈ吓ｗｉｎｄｏｘ￣ ：４ ｏｆ １０ ｑ’ｄｅｓ ｏｆｓｅｌｅｃｔｅｄ ｓ ｈ１ｌ 在并联型ＨＡＰＦ中，ＰＰＦ的Ａ相输出电流频谱 分析如图７．并联型ＨＡＰＦ中ＡＰＦ部分的Ａ相输出 电流频谱分析见图８． Ｆｍｔｄａｍ ａｔａｌｒ ５０｝Ｉｚ）＝１１ ３９ ＴＨＤ＝２５ ５８ｏ ……．・．－Ｉ ｉ。．．。 Ｉ．。 ０ ２００ ４００ ．Ｉ．。．。．．Ｉ— Ｉ＿……一 ６００ ８００ ｌ ０００ Ｉ． Ｆ１ｅｑｌｌｅｎｃｙＩ－Ｉｚ 图７ ＰＰＦ的Ａ相输出电流频谱分析图 Ｆｉｇ．７ Ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ ｓｐｅｃｔｒｕｍ ｏｆ ｐｈａｓｅ Ａ ｉｎ ｐａｓｓｉｖｅ ｆｉｌｔｅｒ ＦｔｅｑｕｅｎｃｙＩ－１．ｚ 从图７，８中看到，无源滤波器组Ａ相输出电流 中含有的谐波主要为５，７，１１次，有源滤波器组Ａ相 图８ ＡＰＦ的Ａ相输出电流和频谱 Ｆｊｇ．８ Ｃｕｒｒｅｎｔ ｗａｖｅｆｏｒｍ ａｎｄ ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ ｓｐｅｃｔｒｕｍ ｏｆ ｐｈａｓｅ Ａ ｉｎ ＡＰＦ 输出电流中含有的谐波主要为５，７次，１１，１３次和 ｌ７，ｌ９次．无源滤波器Ａ相输出电流基波为１１．３９ Ａ， 而有源滤波器Ａ相输出电流基波为５．９９９ Ａ，约为无 ４ 结论 本文介绍了ＰＰＦ和ＡＰＦ的优缺点，对兼有两种 技术优点的混合滤波器也进行了简要介绍．设计了 单调谐无源滤波器，重点研究了一种无谐涉检测的 有源滤波器拧制方法，给出了基于旋转坐标系下的 控制框图，仿真验证了这种无谐波检测控制方法是 有效的．这种控制方法不需要检测谐波，在一定程度 源滤波器输出电流的一半，从而降低了对有源滤波器 容量的要求，降低了ＡＰＦ的成本． 从并联型ＨＡＰＦ系统的各仿真可以发现，在加 入ＰＰＦ和ＡＰＦ后的电网电流基波幅值与未加入 ＰＰＦ和ＡＰＦ时变化不大，其变化率为： ×１００％：１．４７％． 上简化了控制算法，降低了对控制系统软硬件的要 刘颖等：一种无谐波检测的并联混合型ＡＰＦ的仿真研究 （５）：２６－７２． ２４５ 求．配合无源滤波器，一方面可减小对有源滤波器的 功率要求，另一方面可获得较好的谐波抑制效果，有 很好的应用前景． 参考文献： ［１］吴非，张延迟，解大，等．电力有源滤波器的技术 现状［Ｊ］．华东电力，２００６，３４（７）：７１－７４． Ｅ２； 李达义，陈乔夫，贾正春．电力系统谐波源的种类和滤 波方法综述［Ｊ］．电气传动，２００５，３５（１２）：３－７． １－４３袁敞，王晓钰，刘进军，等．串联型有源滤波器的一 种无谐波检测的新型控制方法研究［Ａ］．中国电源学 会第十七界学术年会论文集［ｃ］．合肥：中国电源学 会，２００７．２１３－２１６ Ｅ５３王晓钰，刘进军，袁敞．并联型有源电力滤波器控制 方法的统一描述及对比研究［Ａ］．中国电源学会第十 七界学术年会论文集Ｅｃ３．合肥：中国电源学会，２００７． ２４５－２４８． －１３－］李凤祥，赵不贿．谐波抑制和无功功率补偿技术的研 究与应用［Ｊ］．电力系统及其自动化学报，２００１，１３ ［６３张崇巍，张兴．ＰＷＭ整流器及其控制［Ｍ］．北京：机 械工业出版社，２００３．１０：２２１－２４３ ， “ ” 。 ” ” 。 。 。 ” ” ” “ “ ” ” 一卜 ” 。 ” “ 。 。 ” 。 。、 ：知识窗 ； ； ： ； ｛ ｊ ； ； ｝ 科学分析能耗结构 不断降低烧结能耗 目前，国内外烧结生产企业在降低固体燃耗方面主要有采取以下几种途径． ： ； ｛ ｛ ｛ ； ； 一是提高料层厚度．生产实践证明，烧结料层厚度对于提高产量、降低能耗具有重大影响．通过提高； 二是采取燃料分加，改善固体燃料的燃烧条件．加强原料的混合制粒后，传统的燃料添加方式会造； ｔ料层厚度，充分利用烧结过程的自动蓄热，可以降低烧结料中的固体燃料用量． ｛成矿粉深层包裹燃料，影响燃料颗粒的燃烧．通过把燃料在一混、二混分别添加，以燃料为核 ｔ￣，Ｊ＇ｌ－裹矿粉｛ Ｉ的颗粒数量和深层嵌埋于矿粉粘附层里的燃料数量都会受到限制，而大多数燃料附着在球粒表层，甚至； ｝明显暴露在外，从而处于有利的燃烧状态．因此，燃料分加有利于燃料的充分燃烧，可改善燃烧效果，降｛ ；低固体燃耗． ； ｛ 三是偏析布料与双层配炭烧结．烧结料层的自动蓄热作用会使下部料层温度高于上部料层．生产实｛ ｊ ；践证明，上层烧结温度一般仅为１ １００～１ ２００℃，最下层则可高达１ ６００ ｏＣ．采用偏析布料和多层配炭烧｛ ｊ结不仅能够避免烧结料发生过烧，而且可以降低固体燃耗． ； 四是提高混合料温度．烧结混合料温度较低时，水汽在料层中会形成过湿现象，使烧结料层透气性； ； ｊ变差．提高混合料层温度，除水汽在料层中的冷凝量，改善料层的透气性，使燃烧速度加快，台时产量提ｊ ；高．并且由于部分显热可部分代替固体燃料的燃烧热，因此也可降低固体燃料的能耗． ｊ 五是强化制粒．强化混合料制粒是强化烧结生产和节能的主要手段之一，须予以高度重视，强化制！ ｝粒工艺，改善混合料的粒度组成，减少混合料中小于３ ｍｍ粒级的含量，增加３ ｍｍ～５ ｍｍ粒级的含量，｛ ！使混合料粒度趋于均匀，可明显改善烧结料层的透气性，增加料层厚度，提高烧结矿强度，降低能耗，生！ ÷产中，可采用延长混合制粒时间、添加生石灰或黏结剂、小球烧结和精矿预制粒等措施，实现强化制粒． ｉ ！ 六是提高成品率以降低固体燃耗．采用多种有效措施，其中包括加强原料中和、稳定烧结作业等措ｊ ÷施，提高成品率，以一定的固体燃料配加量生产尽可能多的烧结矿，可以达到减低单位烧结矿固体燃料÷ ！消耗的目的．同时，： 随着成品率的提高，返矿量减少，用于烧结返矿的能耗降低，可进一步降低固体燃耗．ｊ ｔ ？ ｉ上 ，摘录自《中国冶金报）Ｊ ＪｕＪ 、口 Ｉ 目ｌＨ皿队 ｊ／－）／ ２０１０—０９—１６（Ｂ＼ ３，，） ．．＋ ＋．．． 一 ＋ —＋一 —＋ ，．＋ —＋一 ＋，＋ ＋ ＋ ＋。＋，＋～．． 一 ＋．．＋ ＋ ．．ｉ上 ｉ ＇ ＋＋一 ＋ ＋ ＋ 一． ＋一一． ＋ ＋ ～＋ ＋ ＋ ，． ＋ —●一