悬挑式脚手架施工方案

一、现场勘察

本工程为框架结构，根据地质勘察部门提供的勘察报告，本区地势平坦，地质均匀，可以按照工程建设要求根据需要搭设脚手架。

经研究决定建筑物四面采用悬挑扣件式双排脚手架。 二、脚手架搭设步骤

固定槽钢→在槽钢上排放扫地杆→按立杆间竖立杆→逐根竖立杆并与扫地杆扣紧→安装第一步大横杆→并与立杆扣紧→安装第一步小横杆→安装第二步大横杆→安装第一步小横杆→架设临时斜撑杆→上端与大横杆和小横杆→安装连墙杆→东西两面安装立杆→架设剪刀撑→立杆及小横杆高出作业面1.2米→铺脚手板→护身栏杆并挂立网→挂平网→按步骤随施工进度搭设。

三、搭设脚手架的人员组织安排

根据工程规模，可按照以下人员分配进行脚手架的搭设施工：

本工程架体搭设需要7个人，4人负责具体搭设，3

1

人负责服务工作，工地安全员，施工员负责质量安全检查。

所有脚手架施工人员均持有特殊工种人员上岗证书。 四、搭设脚手架专用工具

序号 1 2 3 4 5 工具 扳手 安全带 安全帽 水准仪 工作服 数量 7套 7条 7个 1台 7套 五、搭设脚手架材料准备

根据工程规模，需要脚手架材料选择如下： 1、钢管：每批钢管进场应有检验合格证，采用外径48mm壁厚3.5mm钢管，壁厚3.5mm的焊接管，用于立杆、大模杆、斜撑，重量在25kg/m以内，以利人员操作，小横杆长度1.2m为宜，钢管应平直，无锈蚀，槽钢120型长度宜2.5m ，应平直无锈蚀。

2、扣件：认真检查，发现有脆裂、变形、滑丝的禁止使用。扣件内壁圆弧与钢管紧扣时，接触面不小于30%，扣件螺栓拧紧程度最大不能超过65N.M

3、钢脚手板：板厚不小于3mm，长度应大于3m，宽

2

度不小于200mm。

4、脚手架所挂安全网，要使用省、市推荐产品，要有推荐证、合格证件，若无此项，一概不能用。 六、脚手架搭设要求

1、作为脚手架基础部分工12槽钢放置平整，固定牢固，待混凝土达到80%，强度方可扎设脚手架，脚手架底坐采用25mm螺纹钢，焊接于槽钢之上，固定槽钢用14mm，圆钢也须焊接牢固。

2、双排架内立杆距离墙面200 mm，立杆纵距取1.5m，双排架内外立杆间距取1.05 m，横向水平杆应紧靠纵向扫地杆下设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相邻接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，接头中心距最近主接点的距离不宜大于步距的1/3垂直度不大于架高的1/200。

3、脚手架的第一步大横杆围绕建筑物封闭操作，不允许单面操作，架子施工过程中断时，将脚手架与建筑物拉接牢固，大横杆放置在立杆内侧，立杆与大横杆用直角扣件扣紧，每个切点不得缺扣。大横杆的步距取1.5m，采用对接形式，上下大横杆的接头位置错开，布置在不同的立杆纵距内。

3

4、在第一步大横杆安装过程中，随即跟上横向水平杆，在立杆与纵向水平杆每个交叉点必须设横向水平杆，上下各层横向水平杆应沿左右两侧分别设置，以减少立杆偏心，外端要伸出纵向水平杆外10cm以上。

用于连接在横杆的对接扣件，开口应朝架子的里侧，螺栓朝上，避免扣件开口朝上，以防雨水进入钢管，而在使用直角扣件时，开口不得朝下，以保证使用安全。

5、脚手架搭设到第二步时，应设抛撑，抛撑与地面成60◦夹角，上端与大横杆扣紧，再设连墙杆，方可拆除抛撑。

6、连墙件宜靠主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm，每棵框架柱均用架杆与架体作牢固连结，并设防滑扣件。

7、剪刀撑的设置：脚手架两侧、转角处各设置一道剪刀撑。中间各道剪刀撑应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。搭设时，剪刀撑斜杆两端用旋转扣件与脚手架立杆或横向水平杆扣紧，最下面的斜撑与立杆的连接点离槽钢不大于50cm，两斜杆相交处，及两斜杆中间还要增加2—4个扣结点与之相交杆件扣紧，剪刀撑与地面成45度，其搭接长度不少于1米，并不少于3个扣件。

8、铺脚手板时，必须按照脚手架的宽度满铺板要平铺

4

稳、挤严、封头，板与墙面的空隙不得大于5cm，脚手板采用搭接时必须搭在横向水平杆上，并用铁丝捆牢，搭接长度应大于200mm，采用对接时，接头下面应设两根横向水平杆，板端头距横向水平杆不大于15cm，禁止出现探头板，板上要清洁、平整、无杂物，作业时，操作层下部应留有一层脚手板，防止人、物高处坠落。

9、脚手架的操作层上要设防护栏杆和挡脚板，栏杆高度在1.0m处，挡脚板可距板面0.18处加设一道低栏杆再设牢固的立网。

七、脚手架搭设安全注意事项 1、进入施工现场必须戴好安全帽。

2、工作前及工作中不准喝酒，要衣着得体，穿胶鞋或布鞋，不准穿拖鞋或宜滑的硬底鞋

3、工作时要系好安全带。

4、工具使用完毕要放入工具带内，不准往下扔。 5、架子高于建筑物或结构布局需防雷设施时，架体应按规定部署防雷设施。

6、架子搭设前，工地安全员要认真进行安全技术交底并负责进行监督、指导、搭设完毕或分段、分层搭设完毕后，安全员及有关人员要认真检查，仔细进行量化验收，

5

办理验收手续。

7、安全网的架设

（1）平网架设：距坠落基准面3米处设首层安全网，每隔3层设一道固定安全网，随施工作业层上升搭设随层网。平网要接紧、拉牢。利用尼龙绳或其它绳索缠在钢管上要固定牢固、严密。平网的架设尽量在施工层窗户及较大檐口处以上或以下。

（2）立网架设：立网应架设在纵横上，上口高出作业面不少于1.2m，同一层网的连接要牢固、严密。由于在脚手架外侧采取全封闭防护，所以立网上下部分必须用尼龙绳或麻绳牢固的固定在两道大横杆上，一定要严密。立网的搭设随脚手架的进度跟上。

（3）工地安全员要随时检查安全网的连接，要保持平网内无杂物，清理要干净。

八、脚手架的拆除方案

1、拆除前首先勘察脚手架周围上下的作业环境、架子本身的外形情况，各连墙杆的间距等，针对作业条件进行分工。

2、架子的拆除程序与搭接程序相反，先搭的后拆，自上而下，先拆护身栏杆、脚手板或剪刀撑，后拆横向水平

6

杆、纵向水平杆、立杆，一安要拆除一步清一步，拆除时保持脚手架的整体稳定。

3、工作前应先清理脚手板上的杂物，拆除脚手板叶每档内留一块，人站在脚手架上拆除杆件，拆除后再将脚手板翻下一步。

4、拆立杆要先扶住立杆再拆最后两个扣件，拆除剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解两端扣件

5、连墙杆应随架子逐层拆除。架子在施工期间变形过大或连墙点缺少受力不均时，在拆除前应先进行必要加固，补设临时接点，以保证拆除过程中脚手架的局面稳定。

6、拆除脚手架要统一指挥，上下呼应，动作协调，两人同拆一根杆时，解扣后应先通知对方，然后再落杆，拆下的杆件，分类堆放，下面运料工作人员同上面人员密切配合，防止交叉作业发生事故。

九、脚手架占用的材料应保证质量，各种杆件连接件、架杆和其它部件，其型号、规定均应符合规定标准，认真验收、维修、保养。

2、严格按规定在脚手架的操作层上设防护栏杆和挡脚板，栏杆高度设在0.6米处，挡脚板与架板面0.18米。

3、严格按脚手架的搭设顺序进行搭设。

7

4、脚手架铺板必须严实，架板要满铺封牢，不准有探头板，板上无杂物，清洁干净。

5、脚手架在操作层下面留设安全层时，应在操作层上设安全网或采取其它的安全措施。

8

扣件式钢管脚手架设计计算书

本工程建筑装修结构采用扣件式双排脚手架，Σ

2

QK=5.0KN/m，

W0=0.5KN/m2，地面粗糙度为B类，Q235、

Φ48×3.5mm钢管，密目网全封闭，网重0.002KN/m2，网目2400目/100cm2，每目透风面积为1.5mm2。

一、槽钢作扣件式钢管脚手架支撑计算 1、脚手架荷载计算 （1）、线荷载计算

结构荷载标准值 3×1.5=4.5KN.M 木脚手架 0.35×1.5=0.525KN.M 剪刀撑 L= 1.52+1.52 =2.12M S=1.5×1.2=1.8M

2

(1.5×2+1.5×2+1.2+2.12×2)×38.4×1.3+10×4

1. 8

=340N/m

高度按五层荷载计算，3.3×2.9×4+1.2=16.1M 340×16.1×1.2=6.57KN

钢管脚手架自重300×16.1=4.83KN 荷载轴向计算求q：

q=4.5+0.525+6.57+4.83=15.425KN.M

9

2

（2）、抗弯强度计算 按集中荷载计算

M=Kmgl=0.188×15.425×1.4=4.06KN.M M 4.06×106N. mm

Q=— =——————— =65.8mPa（3）、按挠度计算

5qL4 5×15.425×14

W=—— = ——————— =2.02mm 384E1 384×2.1×100000×388.5×1000

[120<3mm 满足要求

根据以上计算，故先取槽钢[12满足要求 螺栓选取M20=38200N>15.425×1.4=21595N 钢丝绳选取6×19×11（绳直径）=61.3KN>21595N故满足要求。

二、脚手架设计计算书计算：

1、试确定脚手架的搭设尺寸，搭设尺寸尽量与开间、层高尺寸配合。选择其h=1.5M，La=1.5M，Lb=1.05M，a1=0.3M，施工层上横向水平杆间距0.75m。二、横向水平杆计算，按受均布荷载的简支梁计算。

（1）、线荷载计算：

10

标准值：qk=（Qk+Qp）·横向水平杆间距

=（3+0.35）×0.75=3.26KN/m

设计值：q=1.2×（0.3×0.75+1.4×3×0.75）=3.42KN/m （2）、抗弯强度计算：（采用q）

1 1

M= — qtb2 = —×3.42×1.22 =0.62KN.m

8 8

M 0.62×106N. mm 0.62×106N.mm S=— =——————— = ——————— W 5.08cm3 5.08×103mm3 =122N/mm2 f为钢材的抗弯强度设计值，应按规范表5.1.6查得 W为钢管的截面抵抗矩,查规范P50页附录B表B （3）、挠度计算：（采用qk）（不考虑悬挑部分，因如考虑，相反会减小了最大挠度，这样安全系数更大。） 5qktb4 5×2.48×(1.2)4

V=——— = ———————————— 384EI 384×2.06×105×12.19×104 1200 =2.67mm<[V] = ——— =8mm

11

150

同时V<10mm(绝对挠度值),查规范P14页表5.1.8 E为钢材的强度模量(弹性模量),查规范P13页表5.1.6得 I为钢管的惯性矩,查规范P50页附录B表B得 [V]受弯构件的容许挠度,查规范P14页表5.1.8得 1200mm

[V]=l/150= ————— =8mm 150mm

由于受弯构件的挠度V<[V]，同时小于绝对挠度值10mm，达到了双控的目的，安全系数更大。

3、纵向水平杆的计算 （1）、荷载计算：

①作用于纵向水平杆的集中荷载的标准值： 1 a1 1 0.3 2FK=—qKtb(1+—)2 = —×2.48×1.2(1+——) 2 tb 2 1.2 =2.33KN

②作用于纵向水平杆的集中荷载的设计值： 1 a1 1 0.3 2F= — qtb(1+——)2 =—×3.47×1.2(1+——) 2 tb 2 1.2 = 3.25KN （2）、抗震强度计算：

先计算最大弯矩:Mmax=0.175×3.25×1.5=0.85KN.m 12

根据抗弯强度的计算公式：

Mmax 0.85×106N.mm 22S= —— = ——————— = 167N/mm则纵向水平杆的抗弯强度经验算达到安全要求。

（3）、扣件的抗滑移承载力计算： R（最大支反力）=（1.15+1）F=2.15×3.25

=6.99KN<[R]=8KN

[R]为直角扣件，旋转扣件的抗滑承载力设计值，查规范P14页表5.1.7得。

（4）、挠度计算：

1.146FktA3 1.146×2.33×103×(1.5×103)3 V= ————— = —————————————— 100EI 100×2.06×10×12.19×10 1500

=3.59mm150

同时小于受变扣件的绝对挠度值10mm。 通过计算纵向水平杆算定，达到安全要求。 4、立杆稳定计算：

（1）、确定立杆的计算部位：因本例以相同的步距（h），立杆纵距（ta）、立杆横距（tb）和连墙件在置（均为三步四跨）搭设脚手架，立杆的不利部位最可能在底部。

13

（2）、立杆轴力及弯矩计算： 1）轴力计算：

不组合风荷时：按规范式5.3.2—1 N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4ΣNQK

先计算NG1K（为脚手架结构自重标准值产生的轴向力）。查规范P48页得钢管每米立杆承受的结构自重标准值qk为0.124g，则NG1K=Hqk=0.1248×50=6.24KN

后计算NG2K（构配件自重标准值产生的轴向力） NG2K=脚手板+栏杆、挡脚板+安全网

①脚手板：查规范P10页，表4.2.1-1标准值为0.3KN/m2 则在计算长度1.5m范围内（立杆每边0.75m）的脚手板的面积为（tb+a1）×1.5

由于该脚手板为内、外立杆共同承担，所以要乘0.5

则脚手板自重标准值产生的轴向力为 0.3（tb+a1）×1.5×0.5=0.3（1.2+0.3）×1.5×0.5=0.3375KN ②栏杆、挡脚板：查规范P11页表4.2.1-2标准值为0.11KN/m

则栏杆、挡脚板自重标准值产生的轴向力为：

14

0.11ta=0.11×1.5=0.165KN ③安全网：已知网重为0.002KN/m2 则安全网自重标准值产生的轴向力为： 0.002KN/m2.ta.H=0.002×1.5×50=0.15KN 那么NG2K=0.3375KN+0.165KN+0.15KN=0.65KN 再计算：Σ

NQK

为施工荷载（人员、器具、材料的自

2

=5KN/m QK

重），由于已知总荷载Σ

则：施工总荷载在计算长度1.5m范围内的轴向力为： 1

ΣNQK=（tb+a1）×ta.— . ΣQK 2

1

=（1.2+0.3）×1.5×—×5（施工荷载为内、外立杆平均分担）

2

=5.63KN

则：N=1.2（NG1K+NG2K）+1.4Σ

NQK

=1.2（6.24+0.65）+1.4×5.63=16.15KN 组合风荷载时：按式5.3.2-2计算： N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4Σ

NQK

=1.2×（6.24+0.65）+0.85×1.4×5.63=14.99KN 2） 弯矩计算（MW）

15

作用于脚手架上面的水平风荷载标准值： WK=0.7us.uz.ω

根据30年一遇的大风，为保守期间，取系数为0.7 us：脚手架风荷载体型系数，查规范P12页，表4.2.4得us=1.3Ø

而Ø=Ø架+Ø网

Ø架查规范P49页表A3得Ø架=0.0

10×10cm的透风面积 2400×1.5

Ø网=1- ——————————=1- —————=0. 10×10cm的迎风面积面 10×10×103 ∴Ø=0.0+0.=0.729

uz：风压高度变化系数，按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GBJ9）规定采用，由于地面粗糙度为B类，取uz=0.8（脚手架高度15m，uz=1.42）

W0为已知为W0=0.5KN/m（风压）

则WK=0.7×1.3×0.729×0.8×0.5=0.266KN/m 0.85×1.4Wktah2

根据：MW=0.85×1.4MWK=————————

10 （已知）规范P17页（5.3.4）

0.85×1.4×0.266×1.5×1.8

=—————————————— =0.1KN.m

10

16

2

2

2

（3）计算长细比及ф 1）容许长细比计算：

t0 Kuh λ=—根据规范P17页 5.3.3式λ=———

I I

K为计算长度附加系数，规范要求取1.155；u为立杆的计算长度系数，考虑脚手架的整体性，u按规范P17页表5.3.3取值，由立杆横距tb=1.2m为安全系数大一些，取tb=1.30m，在连墙件布置三步三跨的条件下，u取1.8 H为已知h=1.5m

i为截面回转半径，查规范P50页，附录B表B，i=1.58m 1.155×1.8×180

则λ=—————————=236.8<[λ]=210

1. 58 （查规范P14页，表5.1.9） p0=1.155×1.8×180 查规范P51页附录C表C，得立杆系数φ为0.130 （4）、验算立杆的：

N 16.15×10 2不组合风荷时：——=————=252N/mm

φA 0.130×4 （A查规范P50页，附录B表B为4mm） 17

22

2

3

组合风荷时：

N MW 14.99 0.1×10 22——+——=—————— + —————=303N/mm≈205N/mm Φa+ W 0.130×4 5.08×103

虽然大于钢材的强度设计值f=205N/mm2，但只要在误差5%范围内，均视为安全。

5、连墙件的计算：

（1）、计算连墙件所随的水平力及扣件连接的抗滑承载力计算：

Nl=Nlw+N0 （规范P19页5.4.1）

由风荷载产生的连墙件的轴间力设计值，应接规范P19页5.4.2公式计算。

Nlw=1.4WK.Aw（由于本工程脚手架高度15m，按规范P27页，表6.4.1取竖向间距2h1，水平间距3t1）

∴AW=t1.h1=4.5m×4.5m=20.25m

t1：连墙件的水平间距 h1：连墙间的竖向间距 WK（底部）=0.266KN/m在立杆稳定计算中已经求得。 因此Nlw=1.4×0.266×20.25=7.KN

∴Nl=7.KN+N0（根据规范P19页5.4.1公式关于N0

的说明，双排架取N0=5KN）

18

2

2

6

=7.KN+5KN=12.5KN<2Rc=2×8KN=16KN （由于连墙杆采用直角扣件与脚手架的内外排立杆连接，连墙件杆与建筑物连接时，在建筑物的内、外墙面各加两个直角扣件扣牢，所以根据规范P14页，表5.1.7，直角扣件的承载力设计值为2倍的Rc，为2×8KN=16KN），故扣件连接抗滑承载力满足要求。

（2）、连墙杆稳定承载计算：

连墙杆采用Φ48×3.5mm钢管时，杆件两端均采用直角扣件分别连于脚手架及附加的短钢管上，因此，连墙杆的计算长度可取脚手架距墙距离，取t0=0.5m=50cm

l0 0.5×100（变成cm）

根据：规范P16页λ=— = ————————

i 1.58cm =32<[λ]=150

[λ]=150是查冷弯薄壁型钢结构技术规范，GBJ18-87第3.3.4条得

λ=32，查规范P51页，附录C表C得φ=0.912 Nl 11.03×1000（乘1000变为N） 2

则——=————————————=25N/mm=205N/mm（P13页表5.1.6）

（A查规范P50页，附录B表B为A=4mm2）

19

2

故连墙杆稳定承载力满足要求。

20