钯合金膜分离器的氕氘分离系数测定

第４Ｏ卷第６期　２００６年１　１月　原子能科学技术　Ｖｏ１．４０，ＮＯ．６　Ｎｏｖ．２００６　Ａｔｏｍｉｃ　Ｅｎｅｒｇｙ　Ｓｃｉｅｎｃｅ　ａｎｄ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ　钯合金膜分离器的氕氘分离系数测定　宋江锋，罗德礼，熊义富，刘从贤　（中国３２程物理研究院，Ｉｇｌ川Ｉ绵阳６２１９００）　摘要：本工作涉及钯合金膜氢同位素分离器设计，以及分离器的分离系数与温度、分流比、气体流速等因　素问关系的实验研究。研究结果表明：分离系数随温度的升高而下降，当温度从５７３　Ｋ升至７２３　Ｋ时，　对于６６．２　Ｈ　一３３．８　Ｄ。，在进料流速为５　Ｌ／ｒａｉｎ、分流比为０．１条件下，分离系数由２．Ｏ９降至１．８５，分　流比为０．２时，分离系数由１．７４降至１．５２；分流比增大。分离系数降低，在５７３　Ｋ、进料流量为５　Ｌ／ｍｉｎ　时，对于１５．０　Ｈ　２—８５．０　Ｄｚ，当分流比由０．０５０升至０．５３４时。分离系数由２．４３降至１．３５，对于　６６．２　Ｈｚ一３３．８　Ｄ　，分流比由０．０５０升至０．６８８时，分离系数由２．８７降至１．３Ｏ；对于一定的分离过程，　原料气体流速存在最佳值。达到该值时，分离系数最大　关键词：Ｈ～Ｄ分离系数；钯合金膜；氢同位素分离　中图分类号：ＴＧ１４６．４１　文献标识码：Ａ　文章编号：１０００—６９３１（２００６）０６—０６６７－０４　Ｈ－Ｄ　Ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ　Ｆａｃｔｏｒ　Ｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔ　ｂｙ　Ｐａｌｌａｄｉｕｍ　Ａｌｌｏｙ　Ｍｅｍｂｒａｎｅ　Ｓｅｐａｒａｔｏｒ　ＳＯＮＧ　Ｊ　ｉａｎｇ—ｆｅｎｇ，ＬＵＯ　Ｄｅ　ｌｉ，ＸＩＯＮＧ　Ｙｉ—ｆｕ，ＬＩＵ　Ｃｏｎｇ—ｘｉａｎ　（Ｃｈｉｎａ　Ａｃａｄｅｍｙ　ｏｆ　Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　Ｐｈｙｓｉｃｓ，Ｐ．Ｏ．Ｂｏｘ　９１９—７１，Ｍｉａｎｙａｎｇ　６２１９００，Ｃｈｉｎａ）　Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ａ　ｐａｌｌａｄｉｕｍ　ａｌｌｏｙ　ｍｅｍｂｒａｎｅ　ｓｅｐａｒａｔｏｒ　ｗａｓ　ｄｅｓｉｇｎｅｄ　ｉｎ　ｏｒｄｅｒ　ｔｏ　ｄｅｖｅｌｏｐ　ｉｔｓ　ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ　ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ　ｂｅｔｗｅｅｎ　Ｈ２　ａｎｄ　Ｄ２．Ｔｈｅ　ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ　ｆａｃｔｏｒ　ｏｆ　ｔｈｅ　ｓｉｎｇｌｅ　ｓｔａｇｅ　ｗａｓ　ａｆｆｅｃｔｅｄ　ｂｙ　ｔｈｅ　ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ，ｔｈｅ　ｆｅｅｄ　ｇａｓ　ｃｏｍｐｏｎｅｎｔ，ｔｈｅ　ｓｐｌｉｔ　ｒａｔｉｏ　ａｎｄ　ｔｈｅ　ｇａｓ　ｆｌｏｗ　ｒａｔｅ，ｅｔｃ．Ｔｈｅ　Ｈ２一Ｄ２　ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ　ｆａｃｔｏｒ　ｄｅｃｒｅａｓｅｓ　ｗｉｔｈ　ｔｈｅ　ｉｎｃｒｅａｓｉｎｇ　ｏｆ　ｔｅｍｐｅｒａ—　ｔｕｒｅ．Ｉｎ　ｔｈｅ　ｒａｎｇｅ　ｏｆ　５７３—７２３　Ｋ，ｗｈｅｎ　ｔｈｅ　ｆｅｅｄ　ｒａｔｅ　ｉｓ　５　Ｌ／ｍｉｎ，ｔｈｅ　ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ　ｆａｃｔｏｒ　ｏｆ　６６．２　Ｈ２　３３．８　Ｄ２　ｄｅｃｒｅａｓｅｓ　ｆｒｏｍ　２．０９　ｔｏ　１．８５　ａｔ　０．１　ｏｆ　ｓｐｌｉｔ　ｒａｔｉｏ　ａｎｄ　ｆｒｏｍ　１．７４　ｔｏ　１．５２　ａｔ　０．２　ｓｐｌｉｔ　ｒａｔｉｏ．Ａｔ　５７３　Ｋ　ａｎｄ　ｔｈｅ　ｆｅｅｄ　ｒａｔｅ　ｏｆ　５　Ｌ／ｍｉｎ，ｔｈｅ　ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ　ｆａｃｔｏｒ　ｏｆ　１　５．０％Ｈ２—８５．０　Ｄ２　ｄｅｃｒｅａｓｅｓ　ｆｒｏｍ　２．４３　ｔｏ　１．３５　ｗｉｔｈ　ｔｈｅ　ｉｎｃｒｅａｓｉｎｇ　ｏｆ　ｓｐｌｉｔ　ｒａｔｉｏ　ｆｒｏｍ　０．０５０　ｔｏ　０．５３４，ａｎｄ　ｆｏｒ　６６．２　Ｈ２－３３．８　Ｄ２，ｔｈｅ　ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ　ｆａｃｔｏｒ　ｄｅｃｒｅａｓｅｓ　ｆｒｏｍ　２．８７　ｔｏ　１．３０　ｗｉｔｈ　ｔｈｅ　ｉｎｃｒｅａｓｉｎｇ　ｏｆ　ｓｐｌｉｔ　ｒａｔｉｏ　ｆｒｏｍ　０．０５０　ｔｏ　０．６８８．Ｗｈｅｎ　ｔｈｅ　ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ　ｆａｃｔｏｒ　ｉｓ　ｔｈｅ　ｂｉｇｇｅｓｔ，ｔｈｅ　ｆｌｏｗ　ｒａｔｅ　ｏｆ　ｆｅｅｄ　ｇａｓ　ｉｓ　ｉｎ　ａ　ｐｅｒｆｅｃｔ　ｖａｌｕｅ．Ｉｎ　ｏｒｄｅｒ　ｔｏ　ｏｂｔａｉｎ　ａ　ｂｅｓｔ　ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ　ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ，ｐｅｒｆｅｃｔ　ｆｌｏｗ　ｒａｔｅ，ｌｏｗｅｒ　ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ　ａｎｄ　ｒｅｆｌｕｘ　ｒａｔｉｏ　ｓｈｏｕｌｄ　ｂｅ　ｃｈｏｓｅｎ．　Ｋｅｙ　ｗｏｒｄｓ：Ｈ—Ｄ　ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ［ａｃｔｏｒ　ｐａｌｌａｄｉｕｍ　ａｌｌｏｙ　ｍｅｍｂｒａｎｅ；ｈｙｄｒｏｇｅｎ　ｉｓｏｔｏｐｅ　ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ　收稿日期：２００５—１０—１２Ｉ修回日期：２００６—０２—１４　基金项目：中国工程物理研究院基金资助项目（２００４０５４７）　作者简介：宋江锋（１９７９），男，河南南阳人，助理工程师，硕士，氚化学与氚工艺专业　维普资讯 http://www.cqvip.com

６６８　钯合金膜对氢气具有较好的选择性透过能　力、良好的机械性能和可逆吸放氢能力，已广泛　应用于催化加氢、催化裂解反应器和氢气的净　化工艺中　。２０世纪８Ｏ年代以来，Ｗｉｌｅｍａｎ　等　研究了钯合金膜的氢同位素选择性透过　能力，提出了用钯合金膜分离氢同位素的没想。　罗德礼等　对一系列钯合金膜的氢同位素分　离效应进行了研究，进一步证实了钯合金膜用　于氢同位素分离的可行性。钯钇合金膜与其它　合金膜相比，具有更好的氢同位素分离能　力［３，４１。本工作采用Ｐｄ　８　９／６Ｙ（原子百分比）合　金管作为分离膜设计钯合金膜分离器，初步的　实验结果和理论估算［８　表明，该分离器完全适　合大规模应用的需要。但到目前为止，尚未见　有关钯合金膜分离氢同位素的分离系数与温　度、分流比等的关系方面的系统研究，对钯合金　膜级联分离氢同位素的研究尚停留在理论阶　段。因此，本工作针对该分离器进一步应用的　需要，研究温度、分流比、流量等因素对钯合金　膜分离器氢同位素分离效率的影响，为级联分　离系统的设计提供数据支持。　１　实验原理　１．１钯合金膜分离氢同位素　钯合金膜分离氢同位素基于氕氘氚在钯中　的溶解度、扩散系数和表面反应动力学特征的　差异。将一定组成的氢同位素混合气体Ｆ　按　图ｌ所示的方式通过钯合金膜，该膜将流入分　离器的混合气体分为透过气体Ｆ　和术透过气　体Ｆ　两部分。由于钯合金膜对氕氘氚的同位　素效应，透过端气体和未透过端气体组成将发　生变化。对于氕氘二元气体，透过端气体中的　氕得到富集，而未透过端气体中的氘则得到　富集。　图１　钯合金膜分离氢同位素示意罔　Ｆｉｇ，１　Ｓｋｅｔｃｈ　ｄｉａｇｒａｍ　ｏｆ　ｈｙｄｒｏｇｅｎ　ｉｓｏｔｏｐｅ　ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ　ｂｙ　ｐａｌｌａｄｉｕｍ　ａｌｌｏｙ　ｍｅｍｂｒａｎｅ　原于能科学技术　第４Ｏ卷　１．２分离系数　为度量同位素分离的效果，引入分离系数　ｑ　。对于氕氘混合气体，分离系数ｑ　（ｉ，ｊ：一Ｈ，　Ｄ）定义为：　一　一　㈩　其中：　、　分别为混合气体中同位素ｉ、　的体　积分数。ｑ　越大，同位素分离效果越好，ｑ　通常　与气体组成、膜温度、气体分流比、流速等因素　有关。　１．３分流比　分流比定义为分离过程中“产品气”与“原　料气”之间的比例，它定量描述分离过程中产品　气的产率。在图ｌ中，分流比　可表示为：　—Ｆ　／Ｆ　（２）　２　实验　实验所用钯合金膜购自西北有色金属研究　院，为管状结构，长９　ｒｎ、直径２　ｍｍ、膜厚　０．０８　ｍｍ。实验装置示于图２。分离器的加热　采用管式电炉外加热方式。实验时，首先在　５７３　Ｋ下通入氯气一定时间，对钯合金膜进行　活化；然后让一定流量的氛同位素混合气体通　过钯合金膜分离器，待进料口和未透过端的流　量稳定一段时问后，同时快速关闭气体出口、泵　和取样器的阀门，分别收集未透过和透过气体　进行质谱分析。　在实验过程中，为使流经分离过程的气体　对后续分离过程的影响达到最小，采用大体积　容器收集未透过气体，对于透过的气体，则采用　抽真字的方法维持膜后的　力基本为０。　图２氢　位素分离实验系统示意　Ｆｉｇ．２　Ｓｃｈｅｍａｔｉｃ　ｄｒａｗｉｎｇ　ｏｆ　ｈｙｄｒｏｇｅｎ　ｉｓｏｔｏｐｅ　ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ　ｓｙｓｔｅｍ　维普资讯 http://www.cqvip.com

第６期　宋江锋等：钯合金膜分离器的氕氘分离系数测定　６６９　３结果与讨论　３．１　温度对氢同位素分离的影响　钯合金膜分离器对氢同位素的分离基于氢　同位素在钯合金膜中的渗透率的差异。温度的　变化会对氕和氘的渗透率产生影响，进而影响　到氕和氘在钯合金膜分离器中的分离系数。当　进料流量为５　Ｉ　／ｒａｉｎ时，不同分流比下温度与　钯合金膜分离器对氕氘混合气体的分离系数问　的关系示于图３。山　３可见：分流比一定时，　氕氘分离系数随温度升高而降低，对于６６．２　Ｈ　３３．８　Ｄ２气体，温度从，５７３　Ｋ升至７２３　Ｋ　时，在分流比为０．１条件下，分离系数山２．０９　降至１．８５；分流比为０．２时，分离系数由１．７４　降至１．５２。　３　一定分流比下钯合金膜分离器对　６６．２　Ｈ　一３３．８　Ｄ　的分离系数与温度的关系　Ｆｉｇ．３　Ｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐｓ　ｂｅｔｗｅｅｎ　ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ　ｆａｃｔｏｒｓ　ａｎｄ　ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅｓ　ａｔ　ｃｅｒｔａｉｎ　ｓｐｌｉｔ　ｒａｔｉｏｓ　■　分流比０．１；Ｏ　分流比（】．２　３．２分流比对分离系数的影响　进料流量为５　Ｌ／ｍｉｎ时，５７３　Ｋ下对富　氘和富氕的氰同位素混合气体的分离实验结果　示于　４。由图４可见，分离系数随着分流比　的增大　降低。对于１５．０　Ｈ　一８５．０　Ｄ　气　体，当分流比由０．０５０升至０．５３４时，分离系数　由２．４３降至１．３５；对于６６．２　Ｈ。一３３．８　Ｄ。　气体，当分流比南０．０５０升至０．６８８时，分离系　数由２．８７降至１．３Ｏ。　３．３气体流速对分离系数的影响　不同温度和流速下的分离系数测定结果示　于图５。在本实验中，由于采用几乎不含其它　杂质的氧同位素混合气体，且未加入载气，因　此，在气体流速较低情况下，分离系数较低。由　于膜的选择透过性因素，气体从高压侧透过膜　到低压侧，未透过侧氘所占的比例较大，氘在膜　图４　５７３　Ｋ下不同丰度气体分流比卜ｊ　分离系数的关系　Ｆｉｇ．４　Ｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐｓ　ｂｅｔｗｅｅｎ　ｓｐｌｉｔ　ｒａｔｉｏｓ　ａｎｄ　ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ　ｆａｃｔｏｒｓ　ａｔ　５７３　Ｋ　ｆｏｒ　ｖａｒｉｏｕｓ　ｉｓｏｔｏｐｉｃ　ａｂｕｎｄａｎｃｅ　●　１　５．ｏ　Ｈ２—８５．ｏ　Ｄ　；　●一６６．２　Ｈ２—３３．８　Ｉ）２　７　６　５　４　３　２●０　罔５　／ｆ　间流速下氢氘混合气体的分离系数　Ｆｉｇ．５　Ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ　ｆａｃｔｏｒｓ　ｏｆ　Ｈ　２　ａｎｄ　Ｉ）　ａｔ　ｖａｒｉｏｕｓ　ｇａｓ　ｆｌｏｗ　ｖｅｌｏｃｉｔｙ　■　６ｏ．８　Ｈ　２　３９．２　Ｉ）　，７７３　Ｋ；　◇～Ｒ４．３　ＩＩ　ｚ　１　５．７　，５７　Ｋ　表面附近积累，形成ｒ由膜表面到气体之间的　具有浓度梯度的边界层，它将引起气体从膜表　面通过边界层向气体主体扩散　冈此，随着气　体流速的增加，分离系数逐渐增大；气体流速特　别大时，氢同位素混合气体中的大部分尚未经　过分离膜时已流出，由此造成气体分离效率降　低。这样，在分离过程中，气体的流速存在一最　佳值，在该值下，分离系数可达到最大值。对于　６０．８　Ｈ２—３９．２　Ｄ　气体，在７７３　Ｋ时，最佳流　速为４．２　Ｉ．／ｍｉｎ，此时的分离系数为１．５８；对于　８４．３　／ｏＨ。一１０　５．７　Ｄ　气体，在５７３　Ｋ时，最佳流　速为４．０５　Ｉ．／ｍｉｎ，此时的分离系数为１．６７。　４　结论　１）钯合金膜分离器的氕氘分离系数随温　维普资讯 http://www.cqvip.com

６７０　度的升高而下降。在进料流量为５　Ｌ／ｍｉｎ条件　下，对于６６．２　Ｈ２—３３．８　９，５Ｄ　气体，温度由５７３　Ｋ升高至７２３　Ｋ时，分流比为０．１下的分离系　数由２．０ｇ降至１．８５；分流比为０．２时的分离　系数由１．７４降至１．５２。　２）分流比增大，分离系数降低。在５７３　Ｋ、　进料流量为５　Ｌ／ｍｉｎ条件下，对于１５．０　Ｈ　一　８５．０　Ｄｚ，当分流比由０．０５０增至０．５３４时，分　离系数由２．４３降至１．３５；对于６６．２　Ｈ　一　３３．８　Ｄ　，当分流比由０．０５０升至０．６８８时，分　离系数由２．８７降至１．３０。　３）对于一定的分离过程，原料气体流速存　在最佳值，达到该值时，分离系数最大。　４）为获得最佳的氕氘分离效果，在确定丰　度下，应选择合适的流量，并在尽可能低的温度　和分流比下进行分离。　参考文献：　［１３　ＳＨＵ　Ｊ，ＧＲＡＮＤＪＥＡＮ　Ｂ，ＮＥＳＴＥ　Ａ，ｅｔ　ａ１．　Ｃａｔａｌｙｔｉｃ　ｐａｌｌａｄｉｕｍ—ｂａｓｅｄ　ｍｅｍｂｒａｎｅ　ｒｅａｃｔｏｒｓ：Ａ　ｒｅｖｉｅｗ［Ｊ］．Ｃａｎ　Ｊ　Ｃｈｅｍ　Ｅｎｇ，１９９１，６９：１　０３６一　ｌ　０６１．　［２］　Ｈ　ＵＧＨＥＳ　Ｒ．Ｃｏｍｐｏｓｉｔｅ　ｐａｌｌａｄｉｕｍ　ｍｅｍｂｒａｎｅｓ　ｆｏｒ　ｃａｔａｌｙｔｉｃ　ｍｅｍｂｒａｎｅ　ｒｅａｃｔｏｒｓ［Ｊ］．Ｍｅｍｂｒａｎｅ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００１，１３１：９－１３．　［３］　陈绍华，邢丕峰，陈文梅．稀贵金属在氢气纯化　中的应用［Ｊ］．稀有金属，２００３，２７（１）：８－１７．　ＣＨＥＮ　Ｓｈａｏｈｕａ，ＸＩＮＧ　Ｐｉｎｇｆｅｎｇ，ＣＨＥＮ　Ｗｅｎ—　ｍｅｉ．Ｔｈｅ　ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｒａｒｅ—ｎｏｂｌｅ　ｍｅｔａｌｓ　ｔＯ　ｔｈｅ　ｐｕｒｉｆｉｃａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｈｙｄｒｏｇｅｎ［Ｊ］．Ｃｈｉｎｅｓｅ　Ｊｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　原子能科学技术　第４Ｏ卷　Ｒａｒｅ　Ｍｅｔａｌｓ，２００３，２７（１）：８一ｉ７（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ）。　［４］　ＷＩＩ　ＥＭＡＮ　Ｒ。ＨＡＲＲＩＳ　Ｉ．Ｔｈｅ　ｐｅｒｍｅａｂｉｌｉｔｙ　ｂｅ—　ｈａｖｉｏｒ　ｏｆ　ｐｒｏｔｉｕｍ　ａｎｄ　ｄｅｕｔｅｒｉｕｍ　ｔｈｒｏｕｇｈ　ａ　Ｐｄ　７．５　Ｙ　ｍｅｍｂｒａｎｅ￣Ｊ］．Ｊ　ｏｕｒｎａｌ　ｏｆ　Ｌｅｓｓ—Ｃｏｍｍｏｎ　Ｍｅｔａｌｓ，１９８５，１Ｏ９：３６７—３７４．　Ｅ５－１　ＲＵＭＹＡＮＴＳＥＶ　Ｖ，ＳＨＡＴＡＬＯＶ　Ｖ，ＭＩＳＵＮＡ　Ｇ．Ｇａｓ　ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｈｙｄｒｏｇｅｎ　ｉｓｏｔｏｐｅｓ　ｂｙ　ｍｅａｎｓ　ｏｆ　ｍｕｈｉｃｅｌｌ　ｍｅｔａｌ　ｍｅｍｂｒａｎｅ［Ｊ］．Ｄｉｓａｌｉｎａｔｉｏｎ，　２００２，１４８：２９３—２９６．　ｒ６］　ＡＯＫＩ　Ｋ，ＯＧＡＴＡ　Ｙ，ＫＵＳＡＫＡＢＥ　Ｋ，ｅｔ　ａ１．　Ａｐｐｌｉｃａｂｉｌｉｔｙ　ｏｆ　ｐａｌｌａｄｉｕｍ　ｍｅｍｂｒａｎｅ　ｆｏｒ　ｔｈｅ　ｓｅｐ　ａｒａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｐｒｏｔｉｕｍ　ａｎｄ　ｄｅｕｔｅｒｉｕｍ［Ｊ］．Ｉｎｔ　Ｊ　Ｈｙ　ｄｒｏｇｅｎ　Ｅｎｅｒｇｙ，１９９８，２３（５）：３２５—３３１．　Ｉ－７－１　Ｉ　ＵＯ　Ｄ　Ｌ，ＳＨＥＮ　Ｃ　Ｓ，ＭＥＮＧ　Ｄ　Ｑ．Ｈｙｄｒｏｇｅｎ　ｉｓｏｔｏｐｅ　ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ　ｆａｃｔｏｒｓ　ｏｎ　ｐａｌｌａｄｉｕｍ　ａｌｌｏｙ　ｍｅｍｂｒａｎｅｓ［Ｊ］．Ｆｕｓｉｏｎ　Ｓｃｉｅｎｃｅ　ａｎｄ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，　２００２，４１（３）：１　１４２－１　１４５．　ｆｓ］　ＬＵＯ　Ｄ　Ｉ　，ＸＩｏＮＧ　Ｙ　Ｆ，ＳＯＮＧ　Ｊ　Ｆ，ｅｔ　ａ１．ＨＹ　ｄｒｏｇｅｎ　ｉｓｏｔｏｐｅ　ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ　ｆａｃｔｏｒｓ　ｍｅａｓｕｒｅｍｅｎｔ　ｆｏｒ　ｓｉｎｇｌｅ　ｓｔａｇｅ　ｈｙｄｒｏｇｅｎ　ｓｅｐａｒａｔｏｒｓ　ａｎｄ　ｐａｒａｍｅ—　ｔｅｒｓ　ｆｏｒ　ａ　ｌａｒｇｅ—ｓｃａｌｅ　ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ　ｓｙｓｔｅｍ［Ｊ］．Ｆｕ—　ｓｉｏｎ　Ｓｃｉｅｎｃｅ　ａｎｄ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，２００５，４８（１）：１５６～　１５８．　［９］　宋江锋，罗德礼，熊义富，等．钯合金膜分离器级　串分离氢同位索［Ｊ］．稀有金属，２００５，２９（４）：　５４５—５４８．　ＳＯＮＧ　Ｊｉａｎｇｆｅｎｇ，ＬＵＯ　Ｄｅｌｉ，ＸＩＯＮＧ　Ｙｉｆｕ，ｅｔ　ａ１．Ｓｅｐａｒａｔｉｏｎ　ｏｆ　ｈｙｄｒｏｇｅｎ　ｉｓｏｔｏｐｅｓ　ｗｉｔｈ　ｃａｓｃａｄｅ　ｐａｌｌａｄｉｕｍ　ａｌｌｏｙ　ｍｅｍｂｒａｎｅｓ　ｕｎｉｔ［Ｊ］。Ｃｈｉｎｅｓｅ　Ｊｏｕｒｎａ１　ｏｆ　Ｒａｒｅ　Ｍｅｔａｌｓ，２００５，２９（４）：５４５—５４８（ｉｎ　（：ｈｉｎｅｓｅ）．　＇